7.1.2此处参考cecs102：2002代码，但对剪切屈曲稳定性因子的公式进行了连续处理。 7.1.3本文修改了cecs102：2002的规定，以将相同的截面用于轴向力和弯矩，即较大的端部截面，以便能够退化为均匀的截面构件;另外，力矩放大系数来自7.1.3.jpg
因为前者使弯矩的放大变得更小且不安全。
7.1.4这篇文章是专门为计算房屋的立柱（图4）所添加的托梁的稳定性而制定的，它也可以用于类似的情况。如果没有用于顶梁的角撑，则有明显的侧向支撑点。横向支撑点之间的截面稳定性应根据本条计算。
对于可变截面梁的稳定性，弯曲扭转不稳定性的二阶效应仅与弯矩有关，因此km是一个重要参数。但在弹塑性阶段，应力比Kσ更为重要，因此将应力比Kσ作为参数。
λ0是初始细长比，小于该细长比，并且稳定系数等于1。结果表明，当一般细长比为0.4时，稳定系数为1.0。焊接构件的稳定性系数低于热轧构件的稳定性系数，因此将等于1.0的终点作为0.3。对于具有可变横截面的锥形构件，λB0略有减小。
发现公式（7.1.4-2）中的指数与截面的高宽比有关，这与欧洲钢结构设计规范（EC3）的规定相似，但更详细。 EC3规定高宽比以2为界，小于2的稳定系数较高，大于2的稳定系数较小。
图片4.jpg
图4变截面托梁的稳定性计算（由拉柱引起）
7.1.5确定本条有以下考虑：
轴向力项也取自较大的一端，很容易退化为等截面公式。
2. cecs102：2002的等效力矩系数βt为1.0或与平面欧拉临界载荷有关，接近1，这是不合理的，因此对其进行了较大的修改。
等效力矩系数βTX为0.1.jpg
由于实际框架柱两端的弯矩经常引起双曲线弯曲，因此βTX小于0.65，因此弯矩的减小非常大，并且在特定区域中是不安全的。根据本文采用的有关公式，弯矩项的指数在1.0到1.
6之间变化，曲线是凸的。相关曲线的凸度等效于考虑弯矩符号变化对稳定性的有利影响并避免特定区域的不安全性。
压缩弯曲杆的平面外有效长度通常是侧向支撑点之间的距离。如果每个节段的刚度相差很大，则在确定有效长度时可以考虑每个节段之间的约束。
7.1.6屋顶倾斜梁的平面外计算长度是pur条距离的两倍似乎是默认选项。因此，一些设计师认为角撑子可以间隔一定的距离，这是不正确的。在本文中要强调的是，角撑不能用作梁的固定侧向支撑，不能为梁提供足够的侧向支撑，而只能提供弹性支撑。根据理论分析，由角撑支撑的梁的有效长度不小于角撑间距的2倍。梁下边缘的面积越大，角撑的支撑效果越弱，计算长度也越大。
尽管单侧角撑可以用作屋顶倾斜梁的平面侧向不完全支撑，但其副作用非常严重。本文第5段特别说明了如何考虑其副作用。
