渣油加氢装置冷高分油水乳化问题探析

2024年3月14日发(作者：平移ppt)

渣油加氢装置冷高分油水乳化问题探析

徐秋鹏

（中海油惠州石化有限公司，广东省惠州市５１６０８６）

摘要：某４．０Ｍｔ／ａ渣油加氢装置两个系列首次开工至今历经３次换剂，２０１８年１２月二系列更换中国石油化工

股份有限公司大连石油化工研究院（ＦＲＩＰＰ）催化剂，２０１９年１２月一系列更换中国石油化工股份有限公司石油化

工科学研究院（石科院）催化剂，２０２０年４月二系列再次使用ＦＲＩＰＰ催化剂。在前两次换剂开工后提高渣油掺炼量

的过程中，当反应温度在３６０℃左右、掺渣比超过７６％时都遇到冷高压分离器（冷高分）油水乳化问题，给装置安全

生产带来隐患。初步判断乳化原因可能是大分子的沥青质在加氢反应温度不够、反应深度不足时发生断侧链的反

应，形成分子更小、极性更强的沥青质分子，极性更强的小分子沥青质与水结合形成更稳定的乳化物。在掺渣比提

６％前将反应平均温度提到３７０℃，可以有效避免冷高分油水乳化现象的发生。到７

关键词：渣油加氢装置　冷高分　油水乳化　开工过程　反应温度　掺渣比

　　某４．０Ｍｔ／ａ渣油加氢装置采取的是两列反

应系统并列，分馏系统共用的流程，反应部分热低

压分离器（热低分）为每列独立设置，冷低分为两

列合并共用。该装置反应两个系列首次开工至今

历经３次换剂，２０１８年１２月二系列换剂装填中

国石油化工股份有限公司大连石油化工研究院

ＦＲＩＰＰ）催化剂，２０１９年１２月一系列换剂装填中（

国石油化工股份有限公司石油化工科学研究院

（石科院）催化剂，２０２０年４月二系列再次使用

ＦＲＩＰＰ催化剂。在前两次换剂开工后提高渣油掺

炼量的过程中都遇到冷高压分离器（冷高分）油

水乳化问题，不仅造成了较大的生产波动，而且存

在安全隐患；第３次开工后吸取前两次的经验，避

免了开工过程中冷高分油水乳化情况出现。

１　２０１９年２月二系列开工冷高分油水乳化

渣油加氢二系列于２０１８年１２月催化剂寿命

到期后停工更换ＦＲＩＰＰ的渣油加氢催化剂。装

置于２０１９年１月中旬开工正常，按照ＦＲＩＰＰ提供

的掺渣方案逐步提高渣油掺炼量。

２０１９年２月１９日晚反应进料提到满负荷

（实际９９％负荷，２３６ｔ／ｈ）、反应温度提到３６２℃、

７７．５ｔ／ｈ（掺渣比７５．０％）。２月２０渣油掺炼量１

日上午１１∶００继续提高渣油掺炼量到１８０．０ｔ／ｈ

（掺渣比７６．２％），数小时后发现冷高分液位、界

２ｔ／ｈ逐位出现异常：冷高分酸性水量从正常的２

５ｔ／ｈ，冷低压分离器（冷低分）油量从６０步降到１

ｔ／ｈ增加到６５ｔ／ｈ，分馏系统脱硫化氢汽提塔塔顶

回流罐（Ｄ３０１）水包液位涨到１００％，控制阀全开

仍外送不及。

经排查发现冷高分油大量带水进入冷低分，

水进入冷低分后仍然无法分离，最后大量水带入

汽提塔，造成汽提塔操作随之波动。随后调整冷

高分界位计，并对冷高分油、水采样，发现冷高分

酸性水颜色发黑，上部悬浮有大量油，冷低分油也

乳化严重，静置后底部有大量明水（见图１）。

图１　乳化后的冷高分酸性水和冷低分油与正常的油水对比

Ｆｉｇ．１　Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆｔｈｅｓｏｕｒｗａｔｅｒｏｆｔｈｅｃｏｌｄｈｉｇｈ

ｐｒｅｓｓｕｒｅｓｅｐａｒａｔｏｒａｎｄｔｈｅｏｉｌｏｆｔｈｅｃｏｌｄｌｏｗｐｒｅｓｓｕｒｅ

ｓｅｐａｒａｔｏｒｂｅｆｏｒｅａｎｄａｆｔｅｒｅｍｕｌｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ

收稿日期：２０２０－１１－０６；修改稿收到日期：２０２１－０３－１１。

作者简介：徐秋鹏，工程师，本科，２００１年毕业于石油大学

（华东）化学工程专业，长期从事加氢裂化、液相加氢、渣油加

氢方面的生产技术管理工作。联系电话：１３５１６６９５９３９，

Ｅｍａｉｌ：ｘｕｑｐ２＠ｃｎｏｏｃ．ｃｏｍ．ｃｎ。

　　冷高分乳化产生的操作波动发生在２０１９－

０２－２０Ｔ１２∶００∶００至２０１９－０２－２１Ｔ１２∶００∶００。发

现冷高分油水乳化后装置随即采取了各种工艺调

整措施。

因油水乳化发生在冷高分，首先是将高压空

冷器前的注水量从２０ｔ／ｈ调整到２５ｔ／ｈ，维持

６ｈ，没效果后又将注水量降低到１８ｔ／ｈ。注水量

调整对冷高分乳化现象不起作用，说明冷高分乳

化与高压空冷器前的注水量无关。

由于采样发现冷低分油发黑，说明有重组分

带入冷高分。调整注水结束后又调整了热高压分

离器（热高分）入口温度，从３３１℃降到３２２℃左

右，期望通过降低热高分操作温度来减少热高分

气中的重组分量来改善冷高分的状况，但调整几

个小时后冷高分乳化情况仍然没有改善。随后对

冷高分入口温度也进行了小幅调整，从５２℃降到

４９℃，也没有效果。说明冷高分乳化与冷、热高

分操作温度也没有关系。

降低热高分温度、调整冷高分温度、调整注水

量等措施均不能解决冷高分油水乳化的问题。调

整期间反应进料量维持不变，渣油掺炼量逐步提

到最高１９０ｔ／ｈ（掺渣比８０％）。冷高分油水乳化

期间大量水进入汽提塔，汽提塔压力波动，存在水

进入塔底突沸冲塔的安全隐患；大量油随酸性水

带入下游酸性水汽提装置，给下游装置操作也带

来较大的影响。

由于乳化问题不见好转，发生乳化前最后的

操作调整是提高渣油掺炼量，因此最后将掺渣量

降回到１６２ｔ／ｈ（掺渣比６９％）。不久后冷高分乳

化情况好转，几个小时后汽提塔操作逐步恢复正

常（见图２）。由此可以判断，此次出现的冷高分

油水乳化是提高掺渣比引起的，将掺渣比降低可

以避免冷高分油水乳化情况发生。此次冷高分油

水乳化期间反应温度随渣油进料量调整，范围在

３６２～３６４℃（见图３）。

图２　掺渣比调整趋势

Ｆｉｇ．２　Ａｄｊｕｓｔｍｅｎｔｔｒｅｎｄｏｆｔｈｅｂｌｅｎｄｉｎｇｒａｔｉｏｏｆ

ｒｅｓｉｄｕｅｔｏｆｅｅｄｓｔｏｃｋ

图３　乳化期间反应温度调整趋势

Ｆｉｇ．３　Ａｄｊｕｓｔｍｅｎｔｔｒｅｎｄｏｆｒｅａｃｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ

ｄｕｒｉｎｇｅｍｕｌｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ

２　２０２０年１月一系列开工冷高分油水乳化

渣油加氢一系列于２０１９年１２月催化剂寿命

到期后停工换剂装填石科院的渣油加氢催化剂，

装置于２０２０年１月初开工正常，按照石科院提供

的掺炼渣油方案提高渣油掺炼量。２０２０－０１－

０５Ｔ２０∶５０∶００，反应温度３５８．５℃，反应进料从

２２０ｔ／ｈ提到２３０ｔ／ｈ，渣油量从１５８ｔ／ｈ（掺渣比

７１％）提高到１７５ｔ／ｈ（掺渣比７６％），不久后冷高

分再次发生油水乳化：冷高分界位波动、冷高分酸

性水量大幅波动、冷低分油量减少、汽提塔塔顶回

流罐水包满液位。

这是装置第２次出现冷高分乳化现象。首先

还是采取了调整热高分温度、减少注水量等手段，

注水量从２５ｔ／ｈ降到２０ｔ／ｈ；热高分操作温度从

３３３℃提高到３３８℃，后又降到３２０℃，最低降到

３１５℃。调整注水量和热高分操作温度都无效

果，再次验证冷高分的乳化与热高分温度及注水

量无关。由于工艺调整无法解决问题，２０２０－

０１－０６Ｔ１０∶００∶００将渣油量降回到１５８ｔ／ｈ（掺渣

比６９％），不久后冷高分乳化情况好转，各参数逐

步恢复正常。

根据催化剂专利商提供的意见，２０２０－０１－

０７Ｔ０９∶００∶００反应温度提高到３６５℃，反应进料

２３０ｔ／ｈ左右。２０２０－０１－０７Ｔ１０∶００∶００再次将渣

油量提到１７６ｔ／ｈ（掺渣比７６％），不久后冷高分

再次出现油水乳化情况，２０２０－０１－０７Ｔ１４∶００∶００

将渣油掺炼量降回到１６４ｔ／ｈ（掺渣比７２％），冷

高分乳化现象消失。

２０２０－０１－０８Ｔ１１∶００∶００反应温度提高到

３６９℃以上，将反应进料量提到２４０ｔ／ｈ，渣油掺

炼量提高到１７０ｔ／ｈ（掺渣比７１％），冷高分未出

现乳化情况。随后反应温度控制在３７０℃，１月９

日渣油量最大提高到１８８ｔ／ｈ（掺渣比７８％），冷

高分操作参数正常，之后再未出现过乳化情况。

反应温度与掺渣比调整趋势见图４。

图４　反应温度与掺渣比调整趋势

Ｆｉｇ．４　Ａｄｊｕｓｔｍｅｎｔｔｒｅｎｄｏｆｒｅａｃｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄ

ｂｌｅｎｄｉｎｇｒａｔｉｏｏｆｒｅｓｉｄｕｅｔｏｆｅｅｄｓｔｏｃｋ

３　２０２０年５月二系列开工

２０２０年４月渣油加氢二系列再次停工更换

装填ＦＲＩＰＰ的渣油加氢催化剂，装置于２０２０年５

月中旬开工正常。根据前两次开工提高渣油掺炼

量的经验，这次开工后提高渣油进料量之前先提

高了反应温度，在掺渣比接近冷高分会发生乳化

限值前将反应温度提到了３７０℃，将反应总进料

提到了２５０ｔ／ｈ（１０５％负荷）。６月６日晚渣油进

料提到１８４ｔ／ｈ（掺渣比７４％），超过了前两次发

生乳化时的渣油掺炼量，冷高分操作正常，未出现

油水乳化现象。

４　发生乳化原由初探

查询相关资料，发现其他装置也有类似情况

发生

［１２］

，热高分、冷高分液位发生了大幅波动，而

在整个冷高分油水乳化生产波动期间，除了手动

调整冷高分、热高分液位外，其余时间在自控状态

下液位保持稳定，两次波动期间热高分、冷高分液

位趋势见图５～６。

图５　二系列冷高分和热高分液位趋势

Ｆｉｇ．５　Ｌｉｑｕｉｄｌｅｖｅｌｔｒｅｎｄｏｆｔｈｅｃｏｌｄｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｓｅｐａｒａｔｏｒ

ａｎｄｈｏｔｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｓｅｐａｒａｔｏｒｏｆｔｈｅｓｅｃｏｎｄｕｎｉｔ

渣油加氢换剂后开工过程中冷高分油水乳化

目前还没有找到明确的原因，初步判断可能与沥

青质有关

［３６］

。当加氢反应温度不够、反应深度不

足时沥青质会发生断侧链反应，形成分子更小、极

性更强的沥青质分子，容易与水结合，在冷高分形

成乳化；而当反应温度升高后，小分子的沥青质会

缩合成更大的沥青质分子，大分子的沥青质极性

差且在渣油加氢装置中更难从热高分中挥发进入

冷高分。

图６　一系列冷高分和热高分液位趋势

Ｆｉｇ．６　Ｌｉｑｕｉｄｌｅｖｅｌｔｒｅｎｄｏｆｔｈｅｃｏｌｄｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｓｅｐａｒａｔｏｒ

ａｎｄｈｏｔｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｄｅｐａｒａｔｏｒｏｆｔｈｅｆｉｒｓｔｕｎｉｔ

５　经验总结

从渣油加氢装置三次换剂后开工的经验可以

看出，在反应温度３６０℃左右，掺渣比超过７６％

时会发生冷高分油水乳化现象，影响装置的安全

运行。在开工后提高掺渣比过程中，采取提前将

反应温度提高到３７０℃再提高掺渣量的方式，通

过提高总进料量控制掺渣比不超过７６％，可以避

免出现冷高分油水乳化的情况。

参考文献

［１］王迪勇，孙清龙，景录昌．渣油加氢装置反应生成油发泡的原

因分析及控制措施［Ｊ］．炼油技术与工程，２０１８，４８（８）：１４

１８．

［２］李海良，孙清龙，王喜兵．固定床渣油加氢装置运行难点分析

与对策［Ｊ］．炼油技术与工程，２０１８，４８（１２）：２６２９．

［３］王跃，张会成，凌凤香，等．渣油加氢处理中沥青质组成和结

构的变化研究［Ｊ］．石油炼制与化工，２０１２，４３（７）：５１５４．

［４］孙昱东，杨朝合，山红红，等．渣油加氢转化过程中沥青质的

结构变化［Ｊ］．石油化工高等学校学报，２０１０，２３（４）：５９．

［５］黄玉萍，韩江华，王树青，等．渣油加氢处理后沥青质组成和

结构的变化［Ｊ］．石油学报（石油加工），２０１５，３１（４）：９６６

９７１．

［６］王威，董明，蔡新恒，等．渣油加氢转化前后沥青质的分子组

成变化［Ｊ］．中国科学：化学，２０１８，４８（４）：４４２４５０．

（编辑　彭　扬）

Ａｎａｌｙｓｉｓｏｆｏｉｌｗａｔｅｒｅｍｕｌｓｉｆｉｃａｔｉｏｎｉｎｃｏｌｄｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｓｅｐａｒａｔｏｒｏｆ

ｔｈｅｒｅｓｉｄｕｅｈｙｄｒｏｔｒｅａｔｉｎｇｕｎｉｔ

ＸｕＱｉｕｐｅｎｇ

（ＣＮＯＯＣＨｕｉｚｈｏｕＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｈｕｉｚｈｏｕ，Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ５１６０８６）

Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｗｏｓｅｒｉｅｓｏｆａ４．０ＭＭＴＰＹｒｅｓｉｄｕｅｈｙｄｒｏｔｒｅａｔｉｎｇｕｎｉｔｈａｖｅｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅｄｔｈｒｅｅｔｉｍｅｓｃａｔａｌｙｓｔ

ｃｈａｎｇｅｓｉｎｃｅｔｈｅｆｉｒｓｔｓｔａｒｔｕｐ．ＩｎＤｅｃｅｍｂｅｒ２０１８，ｔｈｅｓｅｃｏｎｄｓｅｒｉｅｓｒｅｐｌａｃｅｄＦＲＩＰＰｃａｔａｌｙｓｔｓ．ＩｎＤｅｃｅｍｂｅｒ

２０１９，ｔｈｅｆｉｒｓｔｓｅｒｉｅｓｒｅｐｌａｃｅｄＲＩＰＰｃａｔａｌｙｓｔｓ．ＩｎＡｐｒｉｌ２０２０，ＦＲＩＰＰｃａｔａｌｙｓｔｓｗｅｒｅｕｓｅｄａｇａｉｎｉｎｔｈｅｓｅｃｏｎｄ

ｓｅｒｉｅｓ．Ｄｕｒｉｎｇｔｈｅｐｒｏｃｅｓｓｏｆｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｔｈｅｒｅｓｉｄｕｕｍｂｌｅｎｄｉｎｇａｍｏｕｎｔａｆｔｅｒｔｈｅｆｉｒｓｔｔｗｏｔｉｍｅｓｏｆｃａｔａｌｙｓｔ

ｃｈａｎｇｅ，ｗｈｅｎｔｈｅｒｅａｃｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｗａｓａｂｏｕｔ３６０℃ａｎｄｔｈｅｒｅｓｉｄｕｅｒａｔｉｏｏｆｆｅｅｄｓｔｏｃｋｗａｓｍｏｒｅｔｈａｎ

７６％，Ｏｉｌｗａｔｅｒｅｍｕｌｓｉｆｉｃａｔｉｏｎｏｃｃｕｒｒｅｄｉｎｔｈｅｃｏｌｄｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｓｅｐａｒａｔｏｒ，ｗｈｉｃｈｂｒｏｕｇｈｔｇｒｅａｔｄａｎｇｅｒｔｏｔｈｅ

ｓａｆｅｔｙｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｏｆｔｈｅｕｎｉｔ．Ｔｈｅｒｅａｓｏｎｏｆｅｍｕｌｓｉｆｉｃａｔｉｏｎｍａｙｂｅｔｈａｔｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌａｒａｓｐｈａｌｔｅｎｅｗｏｕｌｄ

ｕｎｄｅｒｇｏｓｉｄｅｃｈａｉｎｓｃｉｓｓｉｏｎｒｅａｃｔｉｏｎｗｈｅｎｔｈｅｈｙｄｒｏｇｅｎａｔｉｏｎｒｅａｃｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｔｈｅｒｅａｃｔｉｏｎｄｅｐｔｈｗｅｒｅ

，ｆｏｒｍｉｎｇｓｍａｌｌｅｒａｎｄｍｏｒｅｐｏｌａｒａｓｐｈａｌｔｅｎｅ，ａｎｄｔｈｅｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎｏｆｓｍａｌｌｅｒａｎｄｍｏｒｅｐｏｌａｒａｓｎｏｔｅｎｏｕｇｈ

ｐｈａｌｔｅｎｅｗｉｔｈｗａｔｅｒｔｏｆｏｒｍａｍｏｒｅｓｔａｂｌｅｅｍｕｌｓｉｏｎ．Ｔｈｅａｖｅｒａｇｅｒｅａｃｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｗａｓｒａｉｓｅｄｔｏ３７０℃ｂｅ

ｆｏｒｅｔｈｅｒｅｓｉｄｕｅｒａｔｉｏｗａｓｒａｉｓｅｄｔｏ７６％

，ｗｈｉｃｈｃａｎｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙａｖｏｉｄｔｈｅｏｃｃｕｒｒｅｎｃｅｏｆｏｉｌｗａｔｅｒｅｍｕｌｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ

ｉｎｔｈｅｃｏｌｄｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｓｅｐａｒａｔｏｒ．

Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｒｅｓｉｄｕｅｈｙｄｒｏｔｒｅａｔｉｎｇｕｎｉｔ，ｃｏｌｄｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｓｅｐａｒａｔｏｒ，ｏｉｌｗａｔｅｒｅｍｕｌｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ，ｓｔａｒｔｕｐ

ｐｒｏｃｅｓｓ，ｒｅａｃｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ｒｅｓｉｄｕｅｒａｔｉｏ

（上接第３３页）

Ｆｉｒｓｔｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎａｎｄａｎａｌｙｓｉｓｏｆａ３．８ＭＭＴＰＹＣＣＲｕｎｉｔ

ＸｉｎＨｕａ，ＪｉｎｇＸｉａｏ，ＮｉｕＹａｎｊｉｅ

（ＺｈｅｊｉａｎｇＰｅｔｒｏｌｅｕｍ＆ＣｈｅｍｉｃａｌＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｚｈｏｕｓｈａｎ，Ｚｈｅｊｉａｎｇ３１６０００）

Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｄｅｓｉｇｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｔｈｅ３．８ＭＭＴＰＹＣＣＲｕｎｉｔｉｎＺｈｅｊｉａｎｇＰｅｔｒｏｌｅｕｍ＆Ｃｈｅｍｉｃａｌ

Ｃｏ．，Ｌｔｄ．ａｒｅａｓｆｏｌｌｏｗｓ：ｔｈｅｌａｙｏｕｔｏｆｒｅｆｏｒｍｉｎｇｒｅａｃｔｏｒｓａｄｏｐｔｓ“３＋２”ｔｗｏｒｏｗｏｖｅｒｌａｐｐｉｎｇｔｙｐｅ，ａｎｄｏｐｔｉ

ｍｉｚｅｄｔｒａｐｅｚｏｉｄａｌｔｕｂｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｉｓｓｅｌｅｃｔｅｄｆｏｒｓｅｃｔｏｒｃｙｌｉｎｄｅｒ；ｔｈｅｒｅａｃｔｉｏｎｆｕｒｎａｃｅｉｓｃｏｎｓｉｓｔｅｄｏｆｆｅｅｄｆｕｒ

ｎａｃｅ，ｔｈｅｔｈｉｒｄａｎｄｔｈｅｆｏｕｒｔｈｉｎｔｅｒｍｅｄｉａｔｅｆｕｒｎａｃｅ，ｗｈｉｌｅｔｈｅｆｉｒｓｔａｎｄｔｈｅｓｅｃｏｎｄｉｎｔｅｒｍｅｄｉａｔｅｆｕｒｎａｃｅａｒｅ

ｅｑｕｉｐｐｅｄｗｉｔｈｔｗｏｓｅｒｉｅｓｆｕｒｎａｃｅｓｃｏｍｂｉｎｅｄａｓｏｎｅｂｏｘｆｕｒｎａｃｅａｎｄａｓｅｔｏｆｗａｓｔｅｈｅａｔｒｅｃｏｖｅｒｙｓｙｓｔｅｍ；ｔｈｅ

ｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒａｄｏｐｔｓｔｈｅｐａｒａｌｌｅｌｄｅｓｉｇｎｏｆｒｅｆｏｒｍｉｎｇｈｙｄｒｏｇｅｎｃｙｃｌｅｍａｃｈｉｎｅａｎｄｒｅｆｏｒｍｉｎｇｈｙｄｒｏｇｅｎｓｕｐｅｒｃｈａｒ

ｇｅｒ，ｉｎｗｈｉｃｈｔｈｅｒｅｆｏｒｍｉｎｇｈｙｄｒｏｇｅｎｓｕｐｅｒｃｈａｒｇｅｒｓｅｌｅｃｔｓ“ｏｎｅｄｒｉｖｅｔｈｒｅｅ”ｆｏｒｍ，ｔｈａｔｉｓ，ａｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅ

ｄｒｉｖｅｓｔｈｒｅｅｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒｓ．Ｔｈｅｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｏｆｆｕｌｌｌｏａｄｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｆｕｎｉｔａｒｅａｎａｌｙｚｅｄ．Ｔｈｅｙｉｅｌｄｏｆａｒｏ

＋

ｍａｔｉｃｓｉｓ７６．０４％；ｌｉｑｕｉｄｙｉｅｌｄｏｆＣｓ８８．２１％；ｔｈｅｙｉｅｌｄｏｆｐｕｒｅｈｙｄｒｏｇｅｎｉｓ４．３７％；ｔｈｅａｍｏｕｎｔｏｆｃａｔａ

５

ｉ

ｌｙｓｔｄｕｓｔｉｓ８．３８ｋｇ／ｄ；ｔｈｅｅｎｅｒｇｙｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎｏｆｕｎｉｔｉｓ３，４２５．００８ＭＪ／ｔ．Ｔｈｅｐｕｒｉｔｙｏｆｈｙｄｒｏｇｅｎｐｒｏｄｕｃｅｄ

，ｗｈｉｃｈｓｈｏｗｓｂｙＣＣＲｕｎｉｔａｎｄｔｈｅｒｅｆｏｒｍａｔｅｐｒｏｖｉｄｅｄｔｏａｒｏｍａｔｉｃｓｕｎｉｔａｒｅｃｌｏｓｅｔｏｔｈｅｄｅｓｉｇｎｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ

ｔｈｅｆｅａｓｉｂｉｌｉｔｙｏｆｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙａｎｄｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｄｅｓｉｇｎｏｆｔｈｅｕｎｉｔ．Ａｔｔｈｅｓａｍｅｔｉｍｅ，ｉｔｈａｓｉｍｐｏｒｔａｎｔｒｅｆｅｒｅｎｃｅ

ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｃｅｆｏｒｐｒｏｃｅｓｓｓｅｌｅｃｔｉｏｎａｎｄｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｏｆｌａｒｇｅｓｃａｌｅＣＣＲｕｎｉｔ．

Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ＣＣＲｕｎｉｔ，ｆｉｓｔｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎ，ｍｉｘｅｄｆｅｅｄｓｔｏｃｋ，ｍａｉｎｏｐｅｒａｔｉｎｇｐａｒａｍｅｔｅｒｓ，ｒｅｆｏｒｍａｔｅｃｏｍｐｏｓｉ

ｔｉｏｎ，ｍａｔｅｒｉａｌｂａｌａｎｃｅ，ｅｎｅｒｇｙｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ