立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值,N=14。35kN；
-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.26；
i —— 计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm；
l0 —— 计算长度 （m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2。60m;
k —- 计算长度附加系数，取1.155；
1）对受弯构件： 不组合风荷载
上列式中 SGk、SQk—-永久荷载与可变荷载的标准值分别产生的内力和。对受弯构件内力为弯矩、剪力,对轴心受压构件为轴力；SWk——风荷载标准值产生的内力；f-—钢材强度设计值;fk—-钢材强度的标准值；W——杆件的截面模量;φ——轴心压杆的稳定系数；A——杆件的截面面积;0。9,1.2,1.4,0。85-—分别为结构重要性系数，恒荷载分项系数，活荷载分项系数，荷载效应组合系数；
u -— 计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1.50；
表5。3.3脚手架立杆的计算长度系数μ
A -— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量（抵抗矩)，W=5。08cm3；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2）；经计算得到 = 111。83
［f］ —— 钢管立杆抗压强度设计值，［f］ = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f］,满足要求！
2。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值,N=13.56kN;
—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比λ=l0/i 的结果查表得到0.26;
λ值根据规范表进行查表得出，如下图：
i -- 计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm；
l0 —— 计算长度 （m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m；
k —— 计算长度附加系数，取1。155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定;u = 1。50
A —- 立杆净截面面积,A=4.89cm2；
W —- 立杆净截面模量(抵抗矩），W=5。08cm3；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW = 0.061kN。m;
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2）;经计算得到 = 117。69
[f］ —— 钢管立杆抗压强度设计值，［f] = 205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < ［f］,满足要求！
影响脚手架稳定性的各种因素：
(1）步距:其它条件不变，根据实验值和计算值，步距从1。2米增加到1。8米，临界荷载将下降26。1%。
（2）连墙点间距：其它条件不变，当竖向间距由3。6米增加到7。2米，临界荷载将下降33.88%，但在经常使用的连墙点水平间距范围内（8米），调整水平间距时，影响不大。因此要注意步距的设置.
（3）扣件紧固扭矩:扣件紧固扭矩为30N.m比扣件紧固扭矩50N。m的临界荷载低20％左右。紧固扭矩50N.m与扣件紧固扭矩50N。m相比影响不大.
（4）横向支撑及纵向支撑：设置横向支撑临界荷载将提高15%以上，：设置纵向支撑临界荷载将提高12。49％.
(5)立杆横距：当由1.2米增加到1。5米时，临界荷载将下降11。35％。
（六）、最大搭设高度的计算：
不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K = 1.740kN；
NQ -— 活荷载标准值,NQ = 3。780kN;
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.129kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 122。184米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
