附录B 轴心受压构件的稳定系数
B.0.1 轴心受压构件的稳定系数ϕ应按下式计算：
2212ηλϕλ++= (B.0.1-1) 式中 η —— 构件的几何缺陷系数，应按下式计算：
()0λλαη-= (B.0.1-2) 对于T6类合金：0.22α=，00.15λ=；
对于非T6类合金：0.35α=，00.05λ=。
λ —— 相对长细比，应按下式计算：
λ= (B.0.1-3) e A —— 有效毛截面面积（mm 2）；
cr N —— 基于毛截面的欧拉临界力（N ）
，应按下式计算： 2cr 20x x
EI N l π= (B.0.1-4)
0x l —— 构件对截面主轴的计算长度（mm ）； x I —— 构件毛截面对其主轴的惯性矩（mm 4）。
B.0.2 对于存在局部焊接的轴心受压构件，其局部焊接稳定系数haz ϕ应按下式计算：
2haz haz 2haz 12ηλϕλ++= (B.0.2-1) 式中 haz λ —— 局部焊接相对长细比，应按下式计算：
haz λ= (B.0.2-2)
u,e A —— 有效焊接截面面积（mm 2）；
cr N —— 基于毛截面的欧拉临界力（N ）
； u f —— 铝合金材料的极限抗拉强度最小值（N/mm 2）。
B.0.3 单轴对称截面的轴心受压构件，对非对称轴的相对长细比x λ仍应按式(B.0.1-3)计算（或局部焊接下,haz x λ按式(B.0.2-2)），但对对称轴应取计及扭转效应的下列换算相对长细比y ωλ代替y λ（或局部焊接下
y λ代替,haz y λ）： y
ωλ= ,haz y ωλ= (B.0.3-1)
式中 y N ω—— 基于毛截面的单轴对称截面弯扭屈曲临界力（
N ），应按下式计算：
0021y y N y ω-⎣⎦ (B.0.3-2)
y N —— 基于毛截面的对y 轴的欧拉临界力（N ）
，应按下式计算： 2y 2y EA N πλ= (B.0.3-3)
y λ —— 构件绕对称轴的长细比；
N ω—— 基于毛截面的扭转屈曲临界力（N ）
，应按下式计算： 2t 2201EI N GI i l ωωωπ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭
(B.0.3-4)
I ω —— 毛截面扇性惯性矩（mm 4）
； t I —— 毛截面抗扭惯性矩（mm 4）； l ω —— 扭转屈曲计算长度（mm ）
，应按附表C 中表C-1的规定进行计算；
G —— 铝合金材料的剪切模量（N/mm 2），应按下式计算： 2(1)E G ν=+ (B.0.3-5)
E —— 弹性模量；
ν—— 泊松比；
0i —— 截面对剪心的极回转半径（mm ）
，应按下式计算：
0i = (B.0.3-6)
x y i i ， —— 构件毛截面对其主轴x 轴和y 轴的回转半径（mm ）
； 00x y ， —— 截面剪心坐标（mm ）
。 B.0.4 无对称轴截面的轴心受压构件，应取无对称轴截面换算相对长细比xy ωλ代替λ（或局部焊接下
xy λ代替haz λ）： xy
ωλ=
,haz xy ωλ= (B.0.4-1) xy N ω—— 基于毛截面的无对称轴截面弯扭屈曲临界力（N ）
，应按下式计算： 22220000()()()()()=0x xy y xy xy xy x xy xy y xy y x N N N N N N N N N N N N i i ωωωωωωωω-------⎛⎫⎛⎫ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭
(B.0.4-2)
