竹笆片

5#楼2.8米悬挑梁板支模方案

1、编制依据及说明

悬挑梁板的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建

筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB

50017-2003)、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)等规范编

制。

根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到

完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式

钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

2、工程概况

中国合肥农产品儿童朗诵 国际物流园5#、6#楼施工3标段工程，5#楼为6

层框架结构商业楼。本工程的重点和难点之一为6层顶板外悬挑距离

较大。5#楼北侧在6层顶位置梁板往外悬挑2.8米，边梁尺寸为200

600，径向悬挑梁为变截面梁截面由300800渐变为300600；

5#楼西侧六层顶往外悬挑1.9米，外挂边梁为200600，径向悬挑梁

截面为变截面梁外挑截面由300800渐变为300600，边梁尺寸为

200600。

3、施工计划

3.1、材料要求及使用计划

方案中选用的各种建筑材料必须有出厂合格证明,应符合国家及

主管部门颁发的产品标准,并符合方案要求。

3.1.1钢管

立杆、斜杆、横杆均采用483.0普通焊接钢管，钢管必须有

出厂合格证，两端切口需平直，不得有斜口、毛口、卷口等现象，更

不得使用锈蚀、弯曲、压扁、裂缝的钢管。扣件在使用前必须进行检

查、保养，不得有变形、滑丝裂缝以及其它不允许的缺陷，扣件要有

出厂合格证。

3.1.2模板

采用优质18mm厚胶合板，50100木枋，要求大面尺寸一致，

小面不变形、无死节、无断裂。安全网必须有出厂合格证和深圳市安

监站颁发的准用证，不得使用已经腐烂或破损严重的安全网，当对其

质量有怀疑时，要做冲切破坏试验。脚手板采用新竹笆片。

3.1.3型钢、钢板

本工程采用16号标准工字钢进行悬挑，483.0普通焊接钢

管进行支撑。电焊条采用E43型焊条，焊条必须具有出厂质量证明书。

如须改动焊条型号，必须征得编制人的同意。严禁使用过期、药皮脱

落、焊芯生锈的焊条。焊接前将焊条进行烘焙处理。所有焊缝均为二

级焊缝。标准钢扣件，12对拉螺杆。将胶合板与方木料按施工

图设计的构件尺寸制作成型。

3.2、主要机具设备使用计划

塔吊、电焊机、锤子、活动扳手、撬棍、电钻、水平尺、线坠、

电锯等。

3.3、施工进度计划

5#楼北、西侧6层悬挑，采用在六层开始悬挑，五层顶施工时

放置预埋件（压环及定位钢筋）；

在布置工字钢前，预先将483.0普通焊接钢管进行下料和焊

接加强筋，以便卡住现浇楼地面。

4、计算书

4.1截面为300800的径向悬挑梁计算条件：

（1）梁截面取300800，支架小横档档距按1200考虑，沿梁方

向为@800，梁底加设1根立杆（支撑在工字钢上）；

（2）砼塌落度20cm，砼容量=24KN/m3，入模温度15ﾟC；

（3）振捣砼时产生荷载标准值为4.0KN/m2。

（4）底模自重荷载取0.5KN/m2

1.2.1.2荷载收集：

底模自重：0.50.3=0.15KN/m

砼自重：240.30.8=5.76KN/m

钢筋自重：1.50.30.8=0.36KN/m

振捣砼荷载标准值：4.00.3=1.2KN/m

组合：q1=1.2（0.15+5.76+0.36）+1.41.2=9.204KN/m

q2=1.2（0.15+5.76+0.36）=7.524KN/m

1.2.1.3底模验算

按简支梁计算，梁底铺3块通长50100木方料。

（1）抗弯验算

M=0.1259.2040.82=0.74KN.m

=框架图怎么画 M/W=1.1511066/5010023=2.96N/mm2<13N/mm2（满足）

（2）挠度验算

W=5q2l4/384EI=5127.5241060.84/33849.5103

501003=0.138mm

[W]=l/400=800/400=2.0mmW<[W]，满足要求。

1.2.1.4小楞验算：（梁底加1根立杆）

q=9.2040.8/0.3=24.544KN/m

计算简图如下：

24.5440.3（81.23-40.321.2+0.33）/384EI=X11.23/48EI

X1=7.146KN>6KN（扣件抗滑移值）不能满足

RA=RB=0.11KN<6KN（满足）

经过计算，为确保安全，在梁底立杆上必须加双扣件来增大

立杆的抗滑移系数。

1.2.1.5立杆稳定计算

N=7.146KN<27.2KN（对接立杆允许荷载值）满足要求

i=1/4（482+42.62）1/2=16.04mm

=L/i=1800/16.04=112（水平杆步距等于小于1800，下设

水平扫地杆，支撑系统与柱作连接）

查四大名著的读后感 表=0.502

=N/A=7.146103/0.5024.89102=29.11N/mm2<215N/mm2

所以立杆稳定可靠。

1.2.1.6侧模验算

F=H=240.8=19.2KN/m2

组合：P=41.4+19.21.2=28.64KN/m2

q=28.640.8=22.912KN/m

X1=54822.9120.8/384=14.32KN

RA=RB=5.728KN>6KN（扣件抗滑移值），满足要求。

因梁为800高，按规范要求加对拉螺杆。

1.2.1.7对拉螺杆计算

（1）采用1根拉螺杆采用12（HPB235），A=76mm2

（2）对拉螺杆间距采用@450

N=22.9120.45=10.31KN<12.9KN（单根拉力）满足

螺杆间距为@450，为确保安全，两侧均采用双螺帽。

4.2截面为300800的悬挑跨中梁（垂直于工字钢方向），计算条件：

（1）梁截面取300800，支架小横档档距按1000考虑，沿梁方

向为@1000，梁底加设立杆；

（2）砼塌落度20cm，砼容量=24KN/m3，入模温度15ﾟC；

（3）振捣砼时产生荷载标准值为4.0KN/m2。

3.5.1荷载收集：

底模自重：0.50.2=0.10KN/m

砼自重：240.20.8=3.84KN/m

钢筋自重：1.50.20.8=0.24KN/m

振捣砼荷载标准值：4.00.2=0.8KN/m

组合：q

1=1.2（0.1+3.84+0.24）+1.40.8=6.028KN/m

q2=1.2（0.1+3.12+0.195）=5.016KN/m

3.5.2底模验算

按简支梁计算，梁底铺3根通长50100木方料。

（1）抗弯验算

M=0.1256.13612=0.767KN.m

=M/W=0.7671066/5010023=3.068N/mm2<13N/mm2（满足）

（2）挠度验算

W=5q2l4/384EI=5125.0161012/33849.5103

501003=0.5498mm

[W]=l/400=1000/400=2.5mmW<[W]，满足要求

3.5.3小楞验算：（梁底加1根立杆）

q=6.1360.6/0.2=18.408KN/m

计算简图如下：

18.0840.2（81.03-40.221+0.23）/384EI=X

113/48EI

X1=3.67KN＜8KN（扣件抗滑移值）满足

RA=RB=0.0058KN＜8KN（满足）

3.5.4立杆稳定计算

N=3.670KN＜27.2KN（对接立杆允许荷载值）满足要求

i=1/4（482+42.62）1/2=16.04mm

=L/i=1800/16.04=112（水平杆步距等于小于1800，下设水

平扫地杆，支撑系统与柱作连接）

查表=0.502

=N/A=3.67103/0.5023.974102=18.40N/mm2

＜205N/mm2

所以立杆稳定可靠。

3.5.5侧模验算

F=H=240.8=19.2KN/m2

组合：P=41.4+19.21.2=28.64KN/m2

q=28.640.6=17.184KN/m

X1=54814.5920.6/384=6.44KN

RA=RB=6.38KN＜8KN（扣件抗滑移值），满足要求。

为确保安全，小横杆两端加双扣件来增大抗滑移值

为符合模数，和从安全角度考虑，立杆间距取值为1.1m

4.3截面为200600的边梁，计算条件：

（1）梁截面取200600，支架小横档档距按1000考虑，沿梁方

向为@1000，梁底加设立杆；

（2）砼塌落度20cm，砼容量=24KN/m3，入模温度15ﾟC；

（3）振捣砼时产生荷载标准值为4.0KN/m2。

3.5.1荷载收集：

底模自重：0.50.2=0.10KN/m

砼自重：240.20.65=3.12KN/m

钢筋自重：1.50.20.65=0.195KN/m

振捣砼荷载标准值：4.00.2=0.8KN/m

组合：q

1=1.2（0.1+3.12+0.195）+1.40.8=6.028KN/m

q2=1.2（0.1+3.12+0.195）=4.908KN/m

3.5.2底模验算

按简支梁计算，梁底铺3根通长50100木方料。

（1）抗弯验算

M=0.1256.02812=0.7535KN.m

=M/W=0.75351066/5010023=3.014N/mm2<13N/mm2（满足）

（2）挠度验算

W=5q2l4/384EI=5124.9081012/33849.5103

501003=0.538mm

[W]=l/400=1000/400=2.5mmW<[W]，满足要求

3.5.3小楞验算：（梁底加1根立杆）

q=6.0280.6/0.2=18.084KN/m

计算简图如下：

18.0840.2（81.03-40.221+0.23）/384EI=X

113/48EI

X1=3.547KN＜8KN（扣件抗滑移值）满足

RA=RB=0.035KN＜8KN（满足）

3.5.4立杆稳定计算

N=3.547KN＜27.2KN（对接立杆允许荷载值）满足要求

i=1/4（482+42.62）1/2=16.04mm

=L/i=1800/16.04=112（水平杆步距等于小于1800，下设水

平扫地杆，支撑系统与柱作连接）

查表=0.502

=N/A=3.547103/0.5023.974102=17.17N/mm2

＜205N/mm2

所以立杆稳定可靠。

3.5.5侧模验算

F=H=240.65=15.6KN/m2

组合：P=41.4+15.61.2=24.32KN/m2

q=24.320.6=14.592KN/m

X1=54814.5920.6/384=5.472KN

RA=RB=5.064四个切实 KN＜8KN（扣件抗滑移值），满足要求。

为确保安全，小横杆两端加双扣件来增大抗滑移值

为符合模数，和从安全角度考虑，立杆间距取为1.1m

4.4板100mm厚计算书

板下立杆间距分别按800考虑，木方间距@200；砼容重取

=24KN/m3；钢筋自重标准值1.3KN/m3；模板自重取0.3KN/m2；施

工人员及设备荷载标准值为2.5KN/m2，另集中荷载以2.5KN验算。

4.4.1荷载收集

底模自重：0.31.2=0.36KN/m2

砼容重：240.101.2=2.88KN/m2

钢筋自重：1.10.101.2=0.1584KN/m2

施工荷载：2.51.4=3.5KN/m2

合计：6.8984KN/m2

4.4.2底模验算

（1、）强度验算

M1=0.1256.89840.20.82=0.1104KN.m

施工荷载用2.5KN集中荷载验算

M2=0.1253.3980.20.82+0.252.51.40.8=0.754KN.m

选M2进行强度验算

=M/W=0.7541066/501002=9.05N/mm2<13N/mm2（满足）

（2、）挠度验算

W=5q2l4/384EI=5123.3980.20.841012/3849.51

03501003=0.094mm

[W]=l/400=800/400=2.0mm

W<[W]，满足要求。

4.4.3钢管小楞验算

（1、）强度验算

M=0.1256.89810.82=0.552KN.m

W=3.14D3(1-a4)/32=4.13

=M/W=0.598106/4.13103=133.7N/mm2＞f=215N/mm2（满足）

（2、）挠度验算

W=5q2l4/384EI=53.97410.841012/3842.1105

12.19104=0.71mm

[W]=l/400=800/400=2.0mmW<[W]，满足要求。

4.4.4立杆稳定性计算

每根立杆承受荷载为：

6.8980.80.8=4.415KN<27.2KN（对接立杆允许荷载值）

i=1/4（482+42.62）1/2=16.04mm

=L/i=2100/16.04=131

查表=0.391

=N/A=4.8103/0.3913.84102=32.0N/mm2

所以立杆稳定，符合要求

所以本工程120mm的板板模立管间距取值≤1000，水平杆步距

≤2100，下设水平扫地杆。

5、支撑系统承载力验算

取悬挑长度最长的7号楼西侧悬挑系统承载力进行验算

5.1.1外脚手架立杆传给工字钢的竖向压力

一、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为3.4m，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的横距为1.0m，立杆的纵距为1.3m，大小横杆的步距为

1.8m；

内排架距离墙长度为0.30m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为483.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；

连墙件采用两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距2.6m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:1.000kN/m2；脚手架用途:其它用途；

同时施工层数:1层；

3.风荷载参数

本工程地处安徽合肥，基本风压0.45kN/m2；

风荷载高度变化系数

z

为1.00，风荷载体型系数

s

为1.13；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1190；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；

脚手板铺设总层数:1；

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆

上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P

1

=0.033kN/m；

脚手板的自重标准值:P

2

=0.30.8/(2+1)=0.08kN/m；

活荷载标准值:Q=10.8/(2+1)=0.267kN/m；

静荷载的设计值:q

1

=1.20.033+1.20.08=0.136kN/m；

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，

大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，

在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p

1

=0.0331.3=0.043kN；

脚手板的自重标准值：P

2

=0.30.81.3/(2+1)=0.104kN；

活荷载标准值：Q=10.81.3/(2+1)=0.347kN；

集中荷载的设计值:P=1.2(0.043+0.104)+1.40.347=0.662kN；

四、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以

下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.119kN/m

N

G1

=[0.1190+(1.302/2)0.033/1.80]9.00=1.287kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

N

G2

=0.311.3(0.8+0.3)/2=0.215kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为

0.15kN/m

N

G3

=0.1511.3/2=0.098kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2

N

G4

=0.0051.39=0.058kN；

经计算得到，静荷载标准值

N

G

=N

G1

+N

G2

+N

G3

+N

G4

=1.658kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总

和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

N

Q

=10.81.31/2=0.52kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中W

o

--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)

的规定采用：

W

o

=0.45kN/m2；

U

z

--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)

的规定采用：

U

z

=1；

U

s

--风荷载体型系数：取值为1.13；

经计算得到，风荷载标准值

W

k

=0.70.4511.13=0.356kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2N

G

+1.4N

Q

=1.21.658+1.40.52=2.718kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2N

G

+0.851.4N

Q

=1.21.658+0.851.40.52=2.608kN；

所以，脚手架立杆传递给工字钢的力F1取值为：

脚手架上有活载时：F1=2.718kN

脚手架上无活载时：F1=1.21.658=1.99kN

5.1.2悬挑板传给工字钢的垂直压力

底模自重：0.5KN/㎡

砼自重：24KN/m3

钢筋自重：1KN/m3

振捣砼荷载标准值：4.0KN/㎡

F2=（252.40.1+0.52.4）1.3=9.36kN

F2’=（12.40.1+0.52.4）1.3=1.872kN

5.1.3200650边梁传给工字钢的垂直压力

F3=250.20.651.3=4.225kN

F3’=10.20.651.3=0.169kN

5.1.4工字钢及槽钢自重

工字钢P4=24.19.8/1000=0.236kN/m

槽钢P5=12.069.8/1000=0.118kN/m

5.1.4施工活载

P6=1.51.41.3=2.73kN

5.2工字钢整体稳定性验算

为简化计算将工字钢视为一段固定悬挑梁，选择最不利组合。经分析工字钢

受力主要经历两个阶段：一是支模阶段，只有施工荷载和模板、钢筋的重量及脚

手架传递的荷载；二是浇筑砼阶段，工字钢要承受施工荷载和钢筋、砼、模板等

的重量及脚手架自身重量（此时脚手架无活载）。

第一阶段：

M1=2.718(2.9+3.7)+1.8721.2+0.1692.5+0.2363.81.9+

0.11860.572+2.731.3=26.267KN.M＜[M]满足要求

第二阶段：

M2=1.99(2.9+3.7)+9.361.2+4.2252.5+0.2363.81.9+0.11

860.572=40.586KN.M＞[M]不满足要求

16号工字钢抗弯荷载

[M]=[f]Wz=0.215185=39.775KN.M

所以第一阶段工字钢单独受力能满足要求，而第二阶段工字钢单

独受力不能满足要求，必须采取措施进行卸载。因本工程悬挑部位在

顶层，采用钢丝绳斜拉无拉结点，所以本方案采用483.0普通焊

接钢管作斜杆进行底部支撑。

因西侧工字钢悬挑长度比北短1米，弯矩荷载将大大缩小，因此

也采用483.0普通焊接钢管原外架作底部支撑。

5.3工字钢抗倾覆

本工程工字钢在五层进行悬挑，六层9米长工字钢悬挑3.8米内，

采用3道直径为16的圆钢进行锚固，并将内部脚手架扫地杆压在工字

钢上，这样室内5.2米的工字钢受力远大于悬挑部件的荷载，根据经

验可不进行抗倾覆验算。六层工字钢外悬挑长度为3.5米，工字钢长9

米进行间隔布置，间距为1.3米，这样室内的工字钢受力远大于悬挑

部件的荷载，根据经验可不进行抗倾覆验算。

具体布置如下图：

18号工字钢

长度为9米

12号槽钢长2.1米

12号槽钢长3.9米

预埋固定筋

横向扫地杆压住悬挑工字钢

5#楼悬挑结构剖面图

节点一

9

10

3800

6米16号工字钢间距1.3米

5#楼西侧楼面工字钢悬挑平面布置图

6、施工工艺

6.1焊接施工

6.1.1焊接

6.1.1.1型钢加工时应根据工艺要求预放焊接余量以及切割、刨边和

铣平的加工余量。腹杆端部冼平，焊缝区表面的毛刺、锈、油污清除

干净,使钢材表面露出银灰色。施焊前，要复查焊缝区的处理情况，

如不符合要求，修整合格后方可施焊。构件上螺栓孔必须预先冲或钻

好,不允许现场烧孔.

焊条使用前必须按照质量证明书的规定进行烘焙。

5#楼北侧楼面工字钢悬挑平面布置图

6.1.1.2焊缝出现裂纹时，焊工不得擅自处理，须申报技术负责人查

清原因，订出修补措施后才可处理。6.1.1.3严禁在焊缝区以外的母

材上打火引弧，在坡口内起弧的局部面积应熔焊依次，不得留下弧坑。

焊件两端应配置引弧板，其材质和坡口形式应与构件相同。焊接完毕

用气焊割除并修磨平整，不得用锤击落。

6.1.1.4为了减少焊接变形与应力，采取如下措施：

⑴焊接时尽量使焊缝能自由变形，焊接要从中间向四周对称焊接。

⑵收缩量大的焊缝应先焊接。

6.1.1.5为减少下料误差及确保桁架的顺利安装就位，在下料前至现

场实际测量预埋件之间的距离。

6.1.2预埋件施工

在六层地面绑扎钢筋时，按方案要求预先在结构的相应位置预埋

预埋件。预埋件的制作必须严格按照方案的要求进行，在预埋时要

仔细定位并用水准仪进行抄平，在混凝土浇筑过程中由专人负责检

查，避免移位。

6.1.3桁架安装就位

待六层楼地面结构混凝土强度满足一定强度要求，进行工字钢的

安装就位。然后将16号槽钢与工字钢进行焊接，以增强悬挑工字钢

的整体稳定性。

6.1.4模板及支撑系统施工

采用18厚胶合板模板及钢管排架支撑系统。排架立杆套在工字

钢的焊接钢筋上，在工字钢上的立杆位置焊接50mm高25钢筋内

胆,下设水平扫地杆。排架间距：沿桁架长度方向为1300。

7、模板支撑系统的拆除

7.1模板拆除

(1)应先拆梁侧帮模，再拆除楼板模板，楼板模先拆水平杆，然

后模板支撑，每根搁栅留1-2根支撑暂不拆。

(2)操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支撑使其搁栅

自由落下。

(3)用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中运出，集

中堆放。

(4)梁侧模在混凝土浇筑三天后拆除，确保混凝土表面及棱角不受

损坏，梁板底模必须待同条件养护试块强度达到100%，接到项目部

技术负责人发出的书面通知后才能拆除。

(5)拆下的模板及时清理，拆下的扣件及时集中收集管理。

7.2施工平台的拆除

拆除之前，应由项目部技术负责人发出书面拆除通知，并召开

拆前技术安全交底会。拆除时，周围要设围栏或警告标志，并有专人

指挥，主要进出口要张挂醒目的标志，并派专人看守，禁止闲人进入。

拆除顺序：应先清除平台上的所有杂物，而后由上而下，按“后搭的

先拆，先搭的后拆”的原则进行。拆除前桁架必须按搭设逆序完成捆

绑以便向下吊运并逐一检查捆绑点是否牢固。拆除时至少应有两人同

时作业，不得有冒险思想，操作时要集中思想，小心进行。

7.3钢桁架的拆除

将工字钢上的脚手架及模板及支撑全部拆除后进行。

①先拆除2榀桁架之间的连接件，连接件拆除时用塔吊上的钢丝绳系

牢，拆除一根，向屋面上吊运一根，最后集中吊运。

②连接件全部拆除后进行桁架的拆除，先拆除外侧桁架，后拆除内侧

桁架。

③桁架拆除前，用塔吊上的钢丝绳系牢桁架，着力点必须对称。将桁

架与预埋件之间的联系割除后将桁架吊至安全地带。

8、技术细节

1、在架空层板筋绑扎之前，按架空层悬挑外架布置图埋设悬挑外架

用钢筋，其包括板面穿插工字钢用钢筋、外架转角处支撑钢筋。

2、须待悬挑层砼达到设计强度时方可穿插工字钢搭设上部外架。

3、悬挑架立杆间距分别为：纵向间距见架空层悬挑外架布置图，横

杆步距1800。

4、为了保证外架立杆间距均匀，架身美观整齐。外架起步架子制作

成简易桁架，以便调节立杆间距并确保立杆荷载传递到工字钢上。

5、工字钢上每根立杆下双钢管并排，每一立杆均落在并排双钢管上，

套在与钢管投篮球 焊接的钢筋支座上。

6、每层设连墙杆，连墙杆每隔6000左右设立一道。

7、大横杆距工字钢面200mm开始搭设。

8、相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里铡和外侧。

9、立杆和大横杆必须用十字扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。

10、小横杆贴近立杆设置，搭于大横杆上。在立杆之间可根据需要加

设小横杆，但在任何情况下均不得拆除贴近立杆的小横杆。

11、剪刀撑沿架高连续布置，斜杆与地面夹角为45~60，每6根

立杆开始加设，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与外架相连外，在其

中间应增设2～4个扣结点。

12、每一悬挑段铺钢筋网板层数不得超过8层，作业层为两层。

13、立杆、大横杆的接头位置如上右图所示，架设时应注意挑选钢管

长度。

14、水平斜拉杆，设置在有连墙杆的步架平面，人，以加强外架的横

向刚度。

15、悬挑架外围满挂安全网。

9、安全防护

应在安全人员和技术人员的监督下由熟练工人负责搭设；脚手架

的检查分验收检查、定期检查和特别检查；使用中要严格控制架子上

的荷载，尽量使之均匀分布，以免局部超载或整体超金士顿固态硬盘怎么样 载；使用时还特

别注意保持架子原有的结构和状态，严禁任意拆卸结构杆件和连墙拉

结及防护设施。

挑外架防坠棚梦想与现实作文 ：在每次悬挑架开始层搭设，采用挑檐的形式，用

于防止重物直接坠落。

10、注意事项

1、按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。

2、及时与结构拉结或采用临时支撑，以确保搭设过程安全。

3、拧紧扣件。

4、有变形的杆件和不合格扣件（有裂纹、尺寸不合适、扣接不

稳等）不能使用。

5、搭设工人必须配挂安全带。随时校正杆件垂直和水平偏差，

避免偏差过大。6、没有完成的外架，在每日收工时，一定要确保架

子稳定，以免发生意外。

7、外架的防雷措施，采用常用的镀锌管接地方案。在雷雨天施

工时，一般情况下不允许工人在架子上施工操作。