传置

第八章带传动

（一）教学要求

1、掌握带传动受力分析和欧拉公式，了解弹性滑动的概念，了解带传动的类型与特点

2、掌握带应力分布规律和V带设计方法，锦州世博园 掌握带传动设计和了解带的张紧与维护特点

（二）教学的重点与难点

1、受力分析、欧拉公式及弹性滑动，带的应力分布图

2、V带传动的设计方法和注意事项

（三）教学内容

一、机器的组成

二、传动装置

定义：是实现能量传递机运动转换的装置

作用：1）能量的分配与传递；2）运动形式的改变；3）运动速度的改变。

电传动——机械能与电能相互转换

传动机械传动啮合传动

摩擦传动本书讨论

流体传动

各种传动的特性比较见表1

而摩擦传动和啮合传动的分类如P327所示

三、传动类型的选择

1、类型选择的主要指标：高；外廓尺寸小、质量小，运动性能良好及符合生产条件

等

2、主要考虑因素：①P的大小，高低；②V的大小；③i的大小；④外廓尺寸；swum ⑤

传动质量、成本的要求。

3、传动类型选择的一般原则

①~⑧条见书本

8—1概述

一、带传动的工作原理及特点

1、传动原理——以张紧在至少两轮上带作为中间挠性件，靠带与轮接触面间产生摩擦

力来传递运动与动力

分析：主动轮①；从动轮②。绷上带（张紧）具有初拉力（F

0

），接触面间产生绕压力

（N），当①回转产生摩擦力（F

f1

），F

f1

拖动带，产生摩擦（F

f2

）,使②轮回转。以实现

两轴间的运动与动力的传递。（F

f1

=F

f2

=F

f

）

动力机传动装置工作机

2、特点：主要根据①摩擦传动；②挠性带；③特点相对于其它传动（啮合传动）讲的。

见书本：1）有过载保护作用；2）有缓冲吸振作用；3）运行平稳无噪音；4）适于远

距离传动（a

max

=15m）；5）制造、安装精度要求不高

缺点：1）有弹性滑动使传动比i不恒定；2）张紧力较大（与啮合传动相比）轴上压力

较大；3）结构尺寸较大、不紧凑；4）打滑，使带寿命较短；5）带与带轮间会产生摩

擦放电现象，不适宜高温、易燃、易爆的场合。

3、应用，适用于中心距较大的中心功率两轴之间的传递运动与动力，一般适于高速端。

二男人鼻子上有痣图解 、带传动的主要类型与应用

带传动的类型非常多，但最常用的有：

a.平型带传动——最简单，适合于a较大的情况b.V带传动——三角带—三角带传动

c.多楔带—适于传递功率较大而又要求结构紧凑的场合

d.同步带传动—啮合传动，高速、高精度，适于高精度仪器装置中带比较薄，比较轻。

带有接头（胶接）在光滑轮面上工作，内面为工作面，接头影响平稳性

N平=Q，F

f

=N

f

=Q

f

，用于中心距a较大处，I=3~5,i

max

=10（有张紧时），传动效率=969。

单根成形带、无头头，在梯形轮槽内靠两侧面工作，带剖面角40，N

V

=（2.9~3.4）

Q>N□，

Vvf

fQf

Q

fNF

2/sin

2



，f

V

=(3.42~3.0)f，f

V

>f，∴在同样正压力下

摩擦力大，承载能力大。用于a较小处，i大承载能力高，传动平稳，但传动效率=95%，

寿命短，成本高，有标准，应用广泛。

三、V带及其标准，三带胶带构造及标准

1、V带的类型：普通V带、窄V带、联组V带、齿形V带、大楔角V带、宽V带等。

2、构造

三角胶带在内层或内外层带齿以增加柔性

（抗拉体）强力层：

帘布芯结构——n层帘布——制造方便

绳芯结构——线绳、尼龙绳和钢丝绳——柔顺性较好，抗弯强度高、适于较高转速，

载荷不大时。

3、V带截面与公称长度

带弯曲时既不伸长又不缩短的层——中性层——又称节面

带节面宽度bp

bp/h—相对高度：普通V带D

P

/h=0.7；窄V带D

P

/h=0.9

带轮基准直径D——带轮上与节面相对应的直径。

基准长度L

d

——位于带轮基准直径上的周线长度——对称公称长度L

d

4、V型带标准，三角胶带规格、尺寸、使用等要求已有国家标准

按截面尺寸从小到大共物业管理制度 有如下类型（表6-1）

ABCDEF表7-2—截面尺寸

ZABCDE表7-3—基准长度系列

①剖面型号（普通V带）

剖面尺寸和截面积小大

传递功率小大

传动转速高低

②楔角要求：成型带剖面角40，为保证带与轮槽接触良好，增大摩擦力，其轮槽

角



40，一般



38,36,34，差6，4，2，

槽<

带

分析

带

槽





因为带绕上带轮后因弯曲，中性层上方纵向拉伸，横向缩短，中性层下

方纵向缩短，横向拉伸。使带与轮接触段



变小，楔紧松驰，接触变坏，摩擦力减小。

为保证楔入，良好接触，轮槽楔角应适当减小，当然差值越大，楔入越紧。但当带拉

出轮槽时，则损耗功率也大。因此，



'与



既要有差值，又不可太大。带轮直径直小，

弯曲越历害，



'越小。见表6-11。

③选法与标准长

（老）公称长度L1——内周长度——便于测量

计算长度L——中性层长度——计算时用

带轮节圆直径——公称直径（标准直径）

选法：按计算时算出的长度

ica

LLl标注用

5、标注：例A2240——A型带公称长度Li=2240mm

B3550——B型带Li=3550mm

（活络三角带（图6-5），可代替三角带、也较少用）

8—2带传动的工作情况分析

一、带传动的受力分析

F

f

——轮缘对带的摩擦力作用于带上

f

F



——带对轮的摩擦力作用于轮上

ff

FF





P126图7-3

1）工作前（预紧）——两边初拉力F

0

=F

0

2）工作时（传递扭矩T）——两边拉力变化：①紧力F

0

→F

1

；②松边F

0

→F

2

仅以主动轮边带为对象（隔离体）分析：

根据平衡条件：0

0

T0

222

1

1

1

2

1

D

F

D

F

D

F

f

——拉力差FFFF

f21

=传递的有效圆周力。

工作中，紧边伸长，松边缩短，总长不变，但总带长不变（即代数之和为0，伸长量=

缩短量）这个关系反应在力关系跳色美甲 上即拉力差相等（增量=减量）

即：

0212001

2FFFFFFF（6-1）

由于拉力差即为接触弧上产生的摩擦力的总和，必与传递有效圆周力平衡：（取带轮为

隔离体即得）

∴FFFFF

fe



21

（6-2）

F

e

——有效圆周力F

f

——摩擦力的总和

又根据：周向力与功率的关系

带传递的功率：

1000

VFe

P



（KW）（6-3）

F

e

——有效圆周力（N）V——带速（m/s）

由式（6-1）和（6-2）得：















2

2

02

01

Fe

FF

Fe

FF

（6-4）

讨论：F

1

与F

2

与F

0

和F

e

有关，F

e

又与P有关，当P↑时，F

e

↑，即F

f

↑，但对一定的

带传动其摩擦力F

f

有一个极限值F

fmax

→由F

fmax

决定了带传动的传动能力。

二、带传动的最大有效圆周拉力及其影响

以平带传动为例，研究带在主动轮上即将打滑时，紧边拉力与松边拉力之间的关系。分

析最大有效圆周力的计算方法和影响因素。

1、假设：1）带为柔性体，摩擦力达到极值；2）带在静摩擦状态满足库仑定律（无滑

动）；3）带圆周运动离心力，弯曲阻力不计；4）带无伸长变形。

2、方法：在图6-7中截取带微单元体dl（对应包角d2），建立力的微分方程式：

3、推导：由单元体力的平衡关系

00

2

sin)(

2

sin0



FddN

d

dFF

d

FdNF

n

00

2

cos)(

2

cos0dFfdN

d

dFF

d

FfdNF

t



∵

1

2

cos,

2

sin





dd

d代入上式，并略去二阶无穷小0

2

sin

d

dF

∴









1

2

00

0F

F

fd

F

dF

f

dF

FddN

dFfdN

FddN



f

F

F

l

n



2

1，即

ffeFFe

F

F

21

2

1（6-5）

式中：f—摩擦系数（对V型带→f→f

V

代）

—包手（rad）一般为主动轮（小轮包角）)3.57(6018012

1







a

DD



（大轮包角）)3.57(6018012

2







a

DD



e—自然对数的底（e=2.718……）

当时，对V带：

21

2

155FF

F

F



对□带：

21

2

133FF

F

F



联立



























f

e

e

e

eFF

FFF

F

FF

F

FF

21

21

02

01

2

2

4、临界圆周力Fec

将式（6-2）代入（6-5）整理后得带传动的最大有效圆周力（临界值（不打滑时））

)

1

1(

1

f

ecfce

FFF——（推导P

0

功率时要用）（6-5）

再与（6-4）联解：

)

1

1

1

1

(2)

1

1

(2

00









f

f

f

f

ec

e

e

F

e

e

FF











（6-6）

5、影响因素分析——考试曾出过题

①F

0

：

0

FF

ec

。

大0

F；N大，

ec

f

FF

大

但F

0

过大，磨损重，易松驰，寿命短。

F

0

过小，工作潜力不能充分发挥，易于跳动与打滑

结论：适当F

0

（经验）

②与：大接触弧长，F

ec

大，传递F

ec

大→传递扭矩T越大

③f：相同条件下，f大↑，Ff，Fe大↑，传动承载能力高。

三角带f

v

>f，∴△带承载能力大。

但f与材质，表面状态、环境（温度、湿度等均有关），比较难于控制和稳定。

F

f

——轮对带的摩擦力

三、弹性滑动与打滑

1、弹性滑动——不可避免

设：带速V—主动轮—V

1

，从动轮—V

2

，弹性带，在弹性范围由受力工作，其受力变

形量均为

U

由于

21

FF，

21

UL

分析：主动轮上

1）在A

1

点——带刚进入V=V

1

2）由A

1

B

1

点由F

1

→F

2

L

1

→∴V

1

>V

因轮(1)等速回转在

11

BA中V

i

不变而带为适应L

2

小，边走边收缩（∵力越来越小），

由此带的变形逐步由L

1

→（下降）L

2

至带在开始进入轮时与轮贴紧，而出轮时则落后

于轮，∴带速落后于轮速。∴V

1

-V=V

Z

——带相对于轮的相对滑动速度，同理，从动轮上，

由A2B2点，

22

BA中恰恰相反，带边走边伸长，带连高于轮连。V

2

∴V-V

2

=V

S

——带对轮的相对滑动速度

这种现象称弹性滑动

结论：弹性滑动是在外力作用下通过摩擦力引发拉力差而使得带的弹性变形量改变而引

起的带在轮面上的局部相对滑动现象（使带与轮的速度有变化，使从动轮速度低于主动轮）。

弹性滑动后果：①从动轮速度V

2

小于主动轮速度V

1

，使传动比不恒定。

②传动效率↓。③带的磨损加剧。

滑动弧（角）B

1

C

1

B

2

C

2

—′

静止弧（角）A

1

C

1

A

2

C

2

—″

2、打滑：——正常工作时必须避免

实验证明，弹性滑动并非全在全包角上产生，当功率P较小时，只有部份接触弧才

有弹性滑动，即只有部分接触弧才有摩擦力产生。仍以主动轮作为研究对象。

如图6-7所示：

接触弧

11

BA有相对滑动

11

BC→存在F

f

→称滑动弧

11

BC——滑动角′

无相对滑动

11

CA→无F

f

→静止弧

11

CA→静角″

分析：①当P↑→Fe↑→F

f

↑,→

11

BC↑→

11

CA↓→′↑

②当P↑→Fe↑↑→F

f

↑,→′↑↑→

11

CA↓↓→″↓

C

1

B

1

↑↑→↓↓

当C

1

B

1

=A

1

B

1

，A

1

C

1

=0，′=，″=0时，此时F

fc

=F

ec

由uler公式可知：

∵

21

，打滑总是首先产生在小带轮上，（因为小轮上包角小）

③当P↑↑↑F

e

↑↑↑,F

e

>F

fc

时，即





，

0



，开始全面打滑

弹性滑动与打滑的区别：

弹性滑动是由于带是挠性件，摩擦力引发的拉力差使带产生弹性变形不同而引起，是

带传动所固有的，是不可避免的，是正常工作中允许的。

而打滑是过载引起的，是失效形式之一，是正常工作所不允许的。是可以避免也是应

该避免的。

弹性滑动的影响：影响传动比i，使i不稳定，常发热、磨损。

打滑的影响：使带剧烈磨损，转速急剧下降，不能传递T，不能正常工作。

3、滑差率

弹性滑动的影响，使从动轮的圆周速度V

2

低于主动轮的圆周速度V

1

，其圆周速度的相

对降低程度可用滑差率来表示。

从上面分析知：

2121

VVVVV

则：



1

21

V

VV

——称滑差率（滑动系数）——表示速度相对降低程度

由于：

100060

,

100060

22

2

11

1







nD

V

nD

V



代入

则：

)1(

1

2

2

1





D

D

n

n

i——弹滑对i的影响系数

理论传动比：

12

/DDi

一般

%2~1

当不计滑差率时

带传动的理论传动比：

1

2

2

1

D

D

n

n

i

理

思考题：①摩擦力为什么首先靠带对轮挠出的一边产生。其方向如何确定？

②摩擦力在主、从动轮上的方向为什么是这样的？

③打滑是失效形式之一，不允许的，应当避免的，但又有过载保护作用，是否矛

盾？（过载保护作用与打滑是否矛盾？）

四、工作应力分析

有几种应力，分布如何——为设计进一步作准备条件。

1、拉应力—











AF

AF

/

/

22

11





松边

紧边

（Mpa）

21

A——带的横截面积（6-10）

2、离心应力—

C



由于带有厚度，绕轮作圆周运动，必有离心惯性力C（分布力学）在带中引起离心拉力

F

C

，从而产生离心应力

C



由牛顿定理：

R

V

mma

2



又主动轮上微段带进行分析得

①dV

g

q

R

V

R

g

q

dpa

g

q

d2

2

)(

②0

n

F0

2

sin2

d

Fdc

C22

sin





dd

d

∴dV

g

q

dFdc

C

2

∴2V

g

q

F

C

—（N）——离心拉力

③离心拉应力：

gA

qV

AF

CC

2

/（Mpa）(6-11)

C

在整个带长上相同

式中：q——单位带比质量（N），g——重力加速度g=9.8m/s2

V——带的线速度（m/s）

3、弯曲应力——

b

，如图6-8（P131）——作用在带轮段

V：

D

h

E

W

M

b

（Mpa）(6-12)

∵)

2/

,

2

2/

(

max

h

J

y

J

W

D

EJ

D

EJ

P

EJ

M

y

max

——带的中性层至外边缘的距离

∴□









越大越大

越大越大

D

b

bD

h

DhE





/

∵

21

DD∴

21bb



D越小，

b

越大；h越大，

b

越大，∴

21bb



讨论：①2V

C

，由此，V↑，

C

↑↑，但与D无关

∴对高速带

C

对寿命起主要作用。橡胶带不能用于高速

q

C

O，A，B，C限制V≤35m/s

D，E，FV≤30m/s

②对普通带传动，

b

对寿命起主要作用

b

与D，h有关，D↓，h↑→

b

↑，∵D

1

2

∴限制D

1min

表6-6

4、带中应力分布情况——如图6-9所示

∵

21

，从紧边

1

→松边

2



21bb

——只在弯曲部分有

C

——带全长存在

∴在A

1

点最大应力：

cb



11max

（6-13）

max

位置产生在紧边与小带轮相切处

工作时带中的应力是周期性变化的，随着位置的不同，应力大小在不断地变化，∴带

容易产生疲劳破坏。

8—3带传动的设计计算

一、尖效形式与设计计算

1、失效形式（主要）1）打滑；2）带的疲劳破坏另外还有磨损静态拉断等

2、设计准则：保证带在不打滑的前提下，具有足够的疲劳强度和寿命

（苏：—按不打滑设计（滑动曲线）→验算疲劳寿命

I80：—保证不拉断不打滑条件下，—设计疲劳寿命）

注：

feFF

21

——临界摩擦状态（静不动下）——不打滑条件

3、单根三角胶带的功率—P

0

由疲劳强度条件：][

11max



cb

（6-15）

1

——与传递功率有关（即与打滑有关）

][——许用拉应力

cb



11

][（6-16）

∵传递极限圆周力：

)

1

1()

1

1(

11





fvfv

ece

A

e

FF（6-18）

又P

V

P

F

ec



1000

∴传递的临界功率：

1000

)

1

1(

10001

V

e

A

VF

P

fv

ec



（6-19）

将式（6-16）代入式（6-19）即可得

单根三角带在不打滑的前提下所能传递的功率为：

1000

)

1

1()]([

10

V

e

AP

fv

cb





（KW）（6-20）

式中：P

0

——单根带带传递的临界功率（KW）

V——带速（m/s）

F

ec

——临界圆周力（N）

][——一定条件下（材料）由疲劳强度决定的许用拉应力

由疲劳曲线方程：NCNNmmm][—][常数

对一定规格、材质的带，i=1,180

21

—L为特定长度，N=108~109次，载荷平

稳，可以通过实验求出常数C

m

P

hP

m

L

V

tZ

C

N

C

3600

][（Mpa）(6-21)

式中：L

P

—节线长度m。Z

P

—绕过带轮的数目。t

n

—总工作时数（h）

V—带速（m/s）。N—应力循环次数。

m—疲劳循环应力指数，专用胶带和帆布带m=5~6，三角胶带m=6~11。由疲劳

曲线可知，带的工作应力降低10%，则带的使用寿命可提高1~2倍。

由式（6-20）所决定的各种型号的单根三角胶带的许用功率P

0

见表6-4。

180，特定带长，平稳工作条件下单根带传递的许用小孩拉粑粑有血是什么原因 功率P。表7-6a、c

经过简化：VA

e

Ag

qV

D

Eh

V

th

CL

P

fv

H

P)

1

1)(

7200

(10

2

1

09.0

1

3

0



（6-20'）

式（6-20'）考虑因素多，全面科学。但较繁，用计算机编程计算，得表6-4，非常方便。

这就是ISO运用的最新方法。

二、设计数据及内容

一般已知：P，n

1

，n

2

或i传动布置要求（中心距a）工作条件

要求是：带：型号，把数，长度

轮：D

min

，结构，尺寸中心距（a）轴压力Q等

三、设计步骤与方法（步—主要参数的选择方法）

①确定计算功率P

ca

：PKP

Aca

——传递的额定功率（KW）

K

A

—工况系数，表6-5

②选择带型号：P

ca

，n

1图6-10（型号）

③定带轮直径（验算带速V）

a)由表6-6定小轮直径D

1min

（与带的型号有关）（计算直径）

12

iDD或)1(

1

2

1

2

D

n

n

D圆整（也可不圆整），

02.0

b)验算带速V100060/

11

nDV（6-22）

要求：

smVm/255

，最佳带速V=20~25m/s

如V太小，由P=FV可知，传递同样功率

1

太小，弯曲↑，寿命↓，措施：应D

1

↑且轴承尺寸↑）

V太大，则离心力太大，带与轮的正压力减小，摩擦力↓，传递载荷能力↓，传递同

样载荷时所需张紧力增加，带的疲劳寿命下降，这时措施D

1

应↓，否则寿命太短。

对O、A、B、C——smVV/25

max



D、E、F——smVV/30

max



如V不合适，则应重选D

1

求中心距a和带的基准长度L

d

如结构布置有要求已定则a按结构

求规定a时：a)初选a

0

)(2)(7.0

21021

DDaDD或按结构尺寸要求定（6-23）

b)由a

0

定计算长度（开口传动）

0

2

12

2104

)(

)(

2

2

a

DD

DDaL

d









可自行推导（6-24）

c)按表7-3定相近的基础长度L

d

d)由节线长度L

d

求实际中心距

20

dd

LL

aa





——对V（6-25）

e)考虑到中心距调整、补偿F

0

，中心距a应有一个范围

)03.0()015.0(

d

LaaLa（6-26、27）书上L

P

即为U

0.015L——a

min

0.03L

d

——a

max

5）验算小轮包角

1

，

21

，打滑首先产生在小轮上，∴小轮包角的大小反映带的

承载能力。

)3.57(6018012

1







a

DD



)3.57(6018012

2







a

DD

（

21

）（6-28）

要求)90(120

1

特殊情况下，90

1



1

不满足措施：1）a↑(i一定时)；2）加张紧轮

分析：为使120

1

，当a一定时，传动比i不能过大，否则由式（6-28）可知。

i↑，D

2

-D

1

/a↑，

1

↓

∴一般i=3~5（V带）10

max

i

6）计算带的根数Z

KKKPP

P

Z

L

ca



)(

00



（6-29）



K——包角系数表7-9

KL——长度系数表7-10考虑带的长度不同的影响因素。

K——材质系数：K=1.33—化纤胶带；K=1—棉布或棉线胶带

0

P——单根胶带考虑传动比i影响的功率增量（因P

0

是按

180

，即D

1

=D

2

的条

件计算。而当传动比越大，从动轮直径就越比主动轮直径大，带绕上从动轮时的弯曲应力应

比绕上主动轮时小，∴传动能力将有所提高）。表7-6b、ge7-6d

10

0001.0TnP(KW)(6-30)

n

1

——主动轮转速（rpm）

T

——单根胶带所能传递的扭矩的修正值，N.m查表6-9（与i有关）

本应：1000/)

1

1(~)

1

1(

10

T

K

K

K

nKP

i

b

i

b

——扭矩修正值

（可推导，经过4步即成）

)

1

1()]

1

1(][

1060

)

1

1(2[

1000

1

100060

)

1

1)(

22

(

1000

)

1

1(

11

6

11

11

0

i

b

i

f

f

i

fv

b

K

nK

K

n

e

EKA

nD

A

e

DK

KE

D

KE

AV

e

P





























讨论：一般1

最好Z=2~4（根）Z过少——不合适（从CB型）

7）确定带的初拉力F

0

（单根带）

2

0

)

5.2

(500Vq

K

K

VZ

P

Fca







（N）（6-31）

该式为单根带不打滑所适合的F

0

值。新安装常易松驰（如非自动张紧）取

00

5.1FF



，

F

0

初拉力的控制：通过在两带和带轮两切点跨距中点加一载荷G，测量带的挠度（图6-11），

要求L=100mm，挠度y=1.6mm合适，G值参考值见表7-11。

8）求带作用于轴的压力Q

由余弦定律：

cos2

21

2

2

2

1

FFFFZQ

忽略两边的拉力差（记为F

0

），则：

2

sin2)

22

cos(2

2

cos21

0

1

00





ZFFZZFQ（6-32）

V带设计思路：

计功、选型、挑小径挠速估中周长

P

ca

O、A、B→FD

1

≥D

min

V=1美丽风景图 0~20m/sa

0

→Lca≈LL

i

反称实中验包角三求一标记评莫忘

La实)90(120

1

Z、F

0

、FQV胶带A（…F）LiZGB1171-78

评价——→

1

、Z、V、F

Q

、F

0

、a

>1202~410~20小适当小

8—4带轮结构设计

一、设计要求（动平衡）：

重量轻，结构工艺性好，无过大的铸造内应力、质量分布均匀，高速时要经动平衡，轮

槽表面要经过精细加工（表面粗糙度一般为1.6），以减轻带的磨损。各轮槽尺寸与角度要有

一定的精度，以使载荷分布较均匀。

二、带轮材料

铸铁、铸钢——钢板冲压件

铸铝或塑料

三、结构尺寸

1）实心式图6-13aD≤（2.5~3）d

2)胶板式6-13bD≤300mm

3）孔板式6-13cD≤300(D1-D1≥100mm时)

4）轮辐式6-13dD>300

5）冲压式

结构尺寸按带的型号参照表6-11和表6-12定

注：)38,36,34(40

槽

D越大，

槽

越大

例6—1自学

8—5带的张紧与维护

带经一段时间使用后，会因带的伸长而产生松驰现象，使F

0

↓，为保证正常工作，应

定期检查F

0

大小。如F

0

不合格，重新张紧，必有张紧装置。

一、带的张紧方法

1）定期张紧法，图6-14a，滑道式张紧装置，图6-14b摆架式——或称改变中心距法

2）加张紧轮法，如图6-15a,b（当a不能调整时用）

张紧轮位置：①松边常用内侧靠大轮；②松边外侧靠小轮

张紧轮一般放在松边内侧，尽量靠大轮，使带呈单向弯曲且不致使小轮包角

1

过小。

如图6-15b，张紧轮装在松边外侧以增大轮包角

1



二、带的维护

①安装时不能硬撬（应先缩小a或顺势盘上）

②带禁止与矿物油、酸、碱等介质接触，以免腐蚀带，不能曝晒

③不能新旧带混用（多根带时），以免载荷分布不匀

④防护罩

⑤定期张紧

⑥安装时两轮槽应对准，处于同一平面

8—6新型带传动简介

一、窄形三角带传动

新型带，采用合成纤维作强力层，当h相同时，

V

bb

4

3

，但传递功率P↑在国内外发

展迅速，且都已标准化。

特点：传递功率P大，允许转速高，允许挠曲次数高，且传动中心距a小

目前三种窄V型带可代替六种标准带，如图6-16所示。张传递功率1~1200KW。

3V、5大米的做法 V、8V比标准带高0.5~1.5倍，适用于大功率要求结构紧凑的传动。

二、大楔角三角带传动——如图6-17

采用60

材质：强力层——将纶绳作强力层；基体——象氨脂橡胶浇注而成。——520~108

特点：楔入性能良好，带薄而窄，轻，

b

较小，

c

小，f大，承载能力高，可使D

1

↓至80%（D标），适于高速（50m/s），发展较快，适于高速重载传动。

三、强力锦纶带传动——平型带（如图6-18）

用热定伸长后的锦纶片作强力层、胶接成型

特点：强度高，伸长小，摩擦大，结构尺寸小，承载能力高，传动效率高。比标准三

角胶带还好，发展快，应用广。

一、高速带传动——图7-14

V>30m/s，转轴n=(10000~50000)rpm的带传动属高速带传动

要求：运转平稳、可靠、具有高寿命。故采用轻而薄均匀的环形平型带。前用丝麻织带，

现用锦纶纺织带（薄、轻）、空气阻力小，带轮精细加工，进行动平衡试验。为防止掉带，

轮缘上有凸度，制成鼓形面或双锥面。在轮缘表面常开环形槽，以防止带与轮缘面间形成充

气层而降低摩擦系数（高速时易形成气膜）。

带轮——高速时采用钢或铝合金。应用：

二、同步带传动——综合了带和链传动的优点

以钢丝绳或玻璃纤维绳为抗拉层、基体材料：氯丁橡胶或取胜氨酯橡胶，通过带的凸齿

与带轮外缘上的齿槽进行啮合运动。由于抗拉层受载后变形很小，能保持同步带周节不变，

∴带与轮无相对滑动，从而保证了同步传动。

优点：1）传动比正确；2）预紧力小，轴和轴承上受的载荷小；3）带薄而轻，∴允许

高速；5）柔顺性较好，∴所用带轮直径可以较小；

缺点：安装时中心距要求严格，且价格较贵。

V

max

=50m/s(80m/s)P

max

=300KWi

max

=10(20),=0.98

应用适合于要求传动比准确的中心功率传动

基凯里欧文英文名 本参数：节距力——节线周长L——公称长度

齿形：梯形齿——较为常用；圆弧形齿——承载能力高，疲劳寿命高。

带型：MXL——最轻型；XXL——超轻型；XL——特轻型；L——轻型

H——重型；XH——特重型；XXH——超重型

三、楔胶带传动——图7-16

在平胶带的基体下做出许多纵向楔（图7-16），带轮也有相应的环形轮槽，靠楔面摩擦

工作。

特点：摩擦力大，传递功率大，张紧力小，兼有平型带和三角带的优点而弥补其不足。

适用：要求结构紧凑，传动功率较大场合，特别适合要求三角带根数多，垂直地面的平

行轴传动。

但对多楔胶带与轮槽间距均匀性要求较高，否则会产生有些楔面不接触或接触不良其楔

面摩擦效应大大减弱。

联组三角带（如图6-21）——在多根三角带的上底用一层薄的橡胶联接起来。这层薄

胶有弹性，可以补偿槽距误差。弥补了多楔胶带的缺点。