第４０卷 第８期兵器装备工程学报２０１９年８ 月 收稿日期：２０１９－０１－０９；修回日期：２０１９－０２－１５
基金项目：国家自然科学基金项目（Ｕ１５３０１３５）作者简介：湛赞（１９９５—），男，硕士研究生，主要从事激光火工系统研究，Ｅ ｍａｉｌ：１００７１６４６４８＠ｑｑ．ｃｏｍ。通讯作者：严楠（１９６０—），男，教授，主要从事新型火工品设计研究，Ｅ ｍａｉｌ：ｙｎ＠ｂｉｔ．ｅｄｕ．ｃｎ。
【光学工程与电子技术】
ｄｏｉ：１０．１１８０９／ｂｑｚｂｇｃｘｂ２０１９．０８．０４０
双光纤自聚焦透镜组件设计及光路仿真
湛 赞１，严 楠１，李朝振１，程 俊２，高广泽３，曾雅琴４，宋乾强４
（１．北京理工大学爆炸科学与技术国家重点实验室，北京 １０００８１；２．中国科学院国家天文台，北京 １００１０１；３．兵器装备研究院，北京 １０２２０２；
４．北京宇航系统工程研究所，北京 １０００７６）
摘要：采用ＺＥＭＡＸ软件对双光纤在线自检系统进行光路仿真，设计了双光纤自聚焦透镜组件。对双光纤自聚焦透镜组件的光能传输性能进行仿真测试及菲涅尔反射定理计算，差别在１％以内，说明在正常光路下，能量损耗来源主要是菲涅尔反射。对双光纤自聚焦透镜组件进行测试，仿真结果和试验结果差别在１０％以内，证明了仿真结果的正确性。
关键词：激光点火；在线自检；ＺＥＭＡＸ软件；自聚焦透镜；菲涅尔反射
本文引用格式：湛赞，严楠，李朝振，等．双光纤自聚焦透镜组件设计及光路仿真［Ｊ］．兵器装备工程学报，２０１９，４０（８）：２０３－２０６，２３６．
Ｃｉｔａｔｉｏｎｆｏｒｍａｔ：ＺＨＡＮＺａｎ，ＹＡＮＮａｎ，ＬＩＣｈａｏｚｈｅｎ，ｅｔａｌ．ＳｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄＤｅｓｉｇｎｏｆｔｈｅＤｕａｌ ＦｉｂｅｒＧＲＩＮＬｅｎｓＡｓｓｅｍｂｌｙ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＯｒｄｎａｎｃｅＥｑｕｉｐｍｅｎｔＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１９，４０（８）：２０３－２０６，２３６．中图分类号：ＴＪ４５
文献标识码：Ａ
文章编号：２０９６－２３０４（２０１９）０８－０２０３－０４
ＳｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄＤｅｓｉｇｎｏｆｔｈｅＤｕａｌ ＦｉｂｅｒＧＲＩＮＬｅｎｓＡｓｓ
ｅｍｂｌｙ
ＺＨＡＮＺａｎ１，ＹＡＮＮａｎ１，ＬＩＣｈａｏｚｈｅｎ１，ＣＨＥＮＧＪｕｎ２
，
ＧＡＯＧｕａｎｇｚｅ３，ＺＥＮＧＹａｑｉｎ４，ＳＯＮＧＱｉａｎｑｉａｎｇ
４
（１．ＳｔａｔｅＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＥｘｐｌｏｓｉｏｎＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ＢｅｉｊｉｎｇＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００８１，Ｃｈｉｎａ；
２．ＴｈｅＮａｔｉｏｎａｌＡｓｔｒｏｎｏｍｉｃａｌＯｂｓｅｒｖａｔｏｒｉｅｓｏｆｔｈｅＣｈｉｎｅｓｅＡｃａｄｅｍｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅｓ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１００１０１，Ｃｈｉｎａ；
３．ＯｒｄｎａｎｃｅＥｑｕｉｐｍｅｎｔＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０２２０２，Ｃｈｉｎａ；４．ＢｅｉｊｉｎｇＡｅｒｏｓｐａｃｅＳｙｓｔｅｍｓＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１００７６，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＴｈｅＺＥＭＡＸｓｏｆｔｗａｒｅｗａｓｕｓｅｄｔｏｓｉｍｕｌａｔｅｔｈｅｏｐｔｉｃａｌｐａｔｈｏｆｔｈｅｄｕａｌ ｆｉｂｅｒｂｕｉｌｔ ｉｎ ｔｅｓｔｓｙｓｔｅｍ，ａｎｄａｄｕａｌ ｆｉｂｅｒＧＲＩＮｌｅｎｓａｓｓｅｍｂｌｙｗａｓｄｅｓｉｇｎｅｄ．Ｔｈｅｏｐｔｉｃａｌｅｎｅｒｇｙｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｔｈｅｄｕａｌ ｆｉｂｅｒＧＲＩＮｌｅｎｓａｓｓｅｍｂｌｙｗａｓｓｉｍｕｌａｔｅｄａｎｄｔｈｅＦｒｅｓｎｅｌｒｅｆｌｅｃｔｉｏｎｔｈｅｏｒｅｍｗａｓｃａｌｃｕｌａｔｅｄ．Ｔｈｅｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｉｓｗｉｔｈｉｎ１％，ｉｎｄｉｃａｔｉｎｇｔｈａｔｔｈｅｅｎｅｒｇｙｌｏｓｓｉｓｍａｉｎｌｙＦｒｅｓｎｅｌｒｅｆｌｅｃｔｉｏｎｕｎｄｅｒｎｏｒｍａｌｌｉｇｈｔｐａｔｈ．Ｔｈｅｔｅｓｔｏｆｔｈｅｄｕａｌ ｆｉｂｅｒＧＲＩＮｌｅｎｓａｓｓｅｍｂｌｙｗａｓｃａｒｒｉｅｄｏｕｔ．Ｔｈｅｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄｔｅｓｔｒｅｓｕｌｔｓａｒｅｗｉｔｈｉｎ１０％，ｗｈｉｃｈｐｒｏｖｅｓｔｈｅｃｏｒｒｅｃｔｎｅｓｓｏｆｔｈｅｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓ．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｌａｓｅｒｉｇｎｉｔｉｏｎ；ｂｕｉｌｔ ｉｎ ｔｅｓｔ；ＺＥＭＡＸｓｏｆｔｗａｒｅ；ＧＲＩＮｌｅｎｓ；Ｆｒｅｓｎｅｌｒｅｆｌｅｃｔｉｏｎ
随着战场电磁环境不断恶化，常规的金属桥丝电火工品
越来越显露出其弊端，造成了大量的意外发火事故［１］
。激光
火工品由于使用光纤代替导线实现含能材料与电系统的隔
离，能从根本上解决火工品电磁干扰问题［２］
。因此，激光点
火与起爆技术成为重点研究方向，美军标ＭＩＬ ＳＴＤ １９０１［３］中将激光直列式点火系统推荐用于火箭弹和导弹等点火系统。激光火工品光路中可能存在光路连接件的插入损耗、光学器件质量散差、光纤折断、弯曲、端面污染、划痕或烧蚀等各种问题，造成光路损耗增大，降低了发火可靠性。为此，需要在系统点火作用之前对光路健康状况进行检测。传统的检测方法是将测试仪器接入到系统中分段测量，必须拆卸光纤连接器。因此，许多研究学者提出光路在线自检方法（ｂｕｉｌｔ ｉｎ ｔｅｓｔ，ＢＩＴ），这种方法能在激光点火系统不受任何损坏条件下检测从激光源到激光换能元接收光信号的状态。根据检测光纤和点火光纤是否为同一根光纤可将系统分为单光纤ＢＩＴ系统［４－５］和双光纤ＢＩＴ系统［６－８］。Ｅｎｓｉｇｎ Ｂｉｃｋ ｆｏｒｄ航空公司Ｂａｒｇｌｏｗｓｋｉ等［４］采用光耦合器对反射回的检测激光进行分束建立了单光纤ＢＩＴ系统。祝明水等［５］采用光环形器对检测激光进行提取，能够判断光路通断情况。周浩等［６］通过药剂表面对检测激光的漫反射进行检测，检测激光接收率为１．３０×１０－５～４．３２×１０－５。曾雅琴等［
７］采用厚度０．６ｍｍ光窗镀上双向色膜设计了光窗式激光火工品，检测激光接收率提高到６％，但光窗会增大点火激光光斑大小，降低了激光功率密度。曹军胜［８］采用两个１／４Ｐ的自聚焦透镜设计了激光起爆器的光学窗口，输出光斑大小和光纤芯径保持一致，防止了光束的发散，但未给出具体性能指标。
目前国内外关于激光点火系统光路检测方式取得了丰富的成果，但针对激光点火系统光路能量传递机理研究较少，对光路能量损失的来源不够清楚，无法从理论上确定在正常光路下损耗的大小，从而无法确定正常损耗和故障损耗之间的差别，影响了对光路故障的判断。此外，光路检测结果存在检测激光接收率较低的问题。基于此，本文研究拟用ＺＥＭＡＸ光学仿真改进原有的自聚焦激光火工品结构，设计了双光纤自聚焦透镜组件，该结构提高了检测激光接收率，对激光点火系统光路检测技术具有重要意义。
wideawake
１ 基于ＺＥＭＡＸ软件的双光纤自聚焦透镜组件设计
ＺＥＭＡＸ是一款综合性光学设计软件，国内有研究人员利用ＺＥＭＡＸ光学软件仿真激光在多模光纤［９］与自聚焦透镜［１０］中的传输特性，仿真结果与试验测量的结果基本一致。ＺＥＭＡＸ软件按照功能不同分为序列模式和非序列模式，其中序列模式可以通过设置优化函数（ＭｅｒｉｔＦｕｎｃｔｉｏｎ）实现对透镜参数的优化，而非序列模式则可以通过设置探测器（Ｄｅｔｅｃ ｔｏｒ）
对光路各部分能量传输情况进行测试。本研究采用ＺＥ ＭＡＸ软件序列模式优化功能实现双光纤自聚焦透镜组件光斑聚焦效果，采用非序列模式对系统光路能量损失来源进行研究。
１．１ 双光纤自聚焦透镜组件优化设计
北京理工大学的程俊［１１］通过光线理论计算发现，使用两个１／４Ｐ自聚焦透镜，可以先将发散光线准直后再聚焦；且使用大直径自聚焦透镜作为输入端，小直径自聚焦透镜作为输出端，台阶式结构动态密封性能较好，同时可以实现对输入光斑的缩放。为防止自聚焦透镜相互接触造成镀膜的脱落，以及防止端面的磨损，两个自聚焦透镜之间需设置一定的间隙。自聚焦透镜之间的封接，可以采用真空封接或普通封接，由于空气折射率和真空折射率相同，对光束折射效果相同，故从节省成本考虑采用普通封接的方式。为避免两个自聚焦透镜之间的间隙影响光束聚焦效果，故采用序列模式优化函数的功能对第二自聚焦透镜的聚焦光路进行优化。
自聚焦透镜的直径一般有１ｍｍ和１．８ｍｍ两种，为实现对输入光斑的缩放，采用１．８ｍｍ直径的自聚焦透镜作为第一自聚焦透镜，１ｍｍ直径的自聚焦透镜作为第二自聚焦透镜。设置第一自聚焦透镜节距为１／４Ｐ，直径为１．８ｍｍ，第二自聚焦透镜的长度设置为变量，直径为１ｍｍ。建立优化函数使光束聚焦在第二自聚焦透镜后端面０．１ｍｍ处。点击Ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ进行优化，优化后第二自聚焦透镜节距为０ ２２Ｐ，光线轨迹如图１
所示。
图１ 自聚焦透镜光线轨迹
根据仿真优化结果设计双光纤自聚焦透镜组件。双光纤自聚焦透镜组件选择Φ１．８ｍｍ和Φ１ｍｍ组合的双自聚焦透镜。将Φ１．８ｍｍ的１／４Ｐ的透镜作为输入端，Φ１ｍｍ的０．２２Ｐ的透镜作为输出端。从自聚焦透镜光路传输原理可知，检测激光通过１／４Ｐ的自聚焦透镜后端面反射后的光斑，始终与入射光斑沿自聚焦透镜中心轴呈中心对称。因此，检测光纤也应与点火光纤沿第一自聚焦透镜的中心轴呈中心对称，以提高检测激光的接收率。为降低光纤与自聚焦透镜的连接损耗，将点火光纤与检测光纤沿光纤包层外壁紧贴着并列放置，并与自聚焦透镜耦合进毛细玻璃管中，这样可以有效降低由于装配公差带来的传能损耗。
将第一自聚焦透镜的前后端面作为第一、第二端面，第二自聚焦透镜的前后端面作为第三、第四端面，在第一、三、四个端面镀增透膜，在自聚焦透镜的第二个端面镀双向色膜，要求对８０８ｎｍ激光增透，透过率≥９９％，对６５０ｎｍ激光反射，反射率≥９９％，这样更多的检测光进入检测光纤来判断光路的“健康”状态。
为提高该双光纤自聚焦透镜组件的适用性，将毛细玻璃管封装成为ＦＣ型光纤连接头。设计加工好的双光纤自聚焦透镜组件实物如图２、其结构示意图如图３。该结构可以与激光火工品通过ＦＣ螺纹进行连接，具有很好的适用性，可以广泛应用于不同结构的激光火工品。
４
０
２兵器装备工程学报ｈｔｔｐ：／／ｓｃｂｇ．ｑｋｓ．ｃｑｕｔ．ｅｄｕ．ｃｎ／
图２
双光纤自聚焦透镜组件实物图
图３ 双光纤自聚焦透镜组件结构示意图
１．２ 双光纤自聚焦透镜组件光能传输性能研究
为研究双光纤自聚焦透镜组件对点火激光的传输效率和对检测激光的接收率，利用ＺＥＭＡＸ非序列
模式对其光能
传输过程进行仿真［１２］
。自聚焦透镜参数与上文一致，并通
过Ｚhalloween音标
ＥＭＡＸ的镀膜（ｃｏａｔｉｎｇｓ）功能在第一、三、四端面添加对６５０ｎｍ和８０８ｎｍ激光全透过膜层，在第二端面添加对６５０ｎｍ激光全反射、
对８０８ｎｍ激光全透射的双向色膜。双光纤选择芯径为Φ１０５／１２５μｍ的阶跃多模光纤，纤芯材料为Ｆ＿ＳＩＬＩＣＡ，包层材料为ＣＡＦ２，两根光纤以自聚焦透镜的中轴对称放置。为提高图片的显示效果，将点火光纤和检测光纤之间的距离拉开显示，实际仿真时点火光纤和检测光纤为沿着光纤包层外壁紧贴着并列放置。
为得到点火激光的传输效率，设置点火激光波长为８０８ｎｍ，激光功率为１Ｗ。模拟出双光纤自聚焦透镜组件模型及点火激光传输光线轨迹如图４所示。图４中黑色部分为激光的光线轨迹，透镜中激光呈正弦曲线传播。左侧的１／４Ｐ的自聚焦透镜将光纤传输来的发散光束进行准直，右侧的０ ２２Ｐ自聚焦透镜对准直光束进行聚焦。在点火光纤前端面设置探测片Ｓ
１，在第二个透镜的右端面０．１ｍｍ焦距上设置探测片Ｓ
２，探测片Ｓ１功率为１Ｗ，探测片Ｓ２功率为０．９３Ｗ，故点火激光传输效率为９３％
。
图４ 点火激光的光线轨迹
为得到检测光纤对波长为６５０ｎｍ光的接收率情况，设置６５０ｎｍ检测激光入射功率为１ｍＷ，在检测光纤前端面加搋
一个探测片Ｓ
东野圭吾推理系列04３，模拟结果如图５所示。结果表明检测激光经过１／４Ｐ自聚焦透镜反射后大部分返回检测光纤，探测片Ｓ１功率为１ｍＷ，探测片Ｓ３功率为０．８７ｍＷ，故检测激光接收率为８７％
。
图５ 检测激光的光线轨迹
分析仿真结果中能量损失来源。由于自聚焦透镜端面镀上双向色膜和增透膜，因此传输损耗主要由光纤端面的菲
涅尔反射带来的。按照菲涅尔定理［１３］
，光在两种折射率不
hesitated
同的介质的交界面处会发生菲涅尔反射，大小由两种介质的
折射率决定，即：
χ＝（ｎ１－ｎ２
）２
（ｎ１＋ｎ２
）２
（１）
式（１）中，χ为菲涅尔反射的反射率；ｎ１、ｎ２分别为两种介质的折射率。点火激光传输效率为η点火，检测激光接收率为η检测。激光从光纤输出后进入空气，
光纤纤芯Ｆ＿ＳＩＬＩＣＡ的折射率为１．４５８５，空气的折射率为１，代入式（１），计算得空气－光纤界面的反射率χ１为３
．４８％。对于点火激光，其经过的空气－光纤界面有两个，如图４中的１、２界面，即点火光纤的
前后端面，忽视界面的二次反射，则点火激光传输效率为：
η点火＝（１－χ１
）２＝９３．１６％ 对于检测激光，其经过的空气－光纤界面有四个，如图５中的１、２、３、４界面，即点火光纤和检测光纤的前后端面，忽视界面的二次反射，则检测激光接收率为：
η检测＝（１－χ１
）４＝８６．７８％ 从上文计算可以看出，对于点火激光传输效率，仿真值和理论值差别为０．１６％，而对于检测激光接收率，仿真值和理论值差别为０
．２２％。通过理论计算和仿真结果对比发现，对检测光路和点火光路传输效率测试结果基本一致，验证了仿真结果的正确性。从结果可得，在正常光路情况下，双光纤自聚焦透镜组件的损耗主要来自于不同界面的菲涅尔反射。
ppmm是什么意思
２ 双光纤自聚焦透镜组件性能测试试验
对加工好的双光纤自聚焦透镜组件性能进行测试。为此，建立双光纤ＢＩＴ系统试验测试平台。
双光纤Ｂ
read的过去式ＩＴ系统包括点火控制单元、光能传输单元、激光换能元三部分。其中点火控制单元包括高功率点火激光二极管（点火ＬＤ）、低功率检测激光二极管（检测ＬＤ）、激光二极管驱动电源三部分；光路传输部分包括光纤与光纤连接
５
０２湛 赞，等：双光纤自聚焦透镜组件设计及光路仿真
器两部分；激光换能元包括双光纤自聚焦透镜组件和激光点火器两部分。双光纤ＢＩＴ系统原理图如图６。其中，点火激光和检测激光波长不同。当系统检测时，激光器尾纤输出功率较小的检测激光，检测激光通过点火光纤传输至双光纤自聚焦透镜组件，通过双光纤自聚焦透镜组件上双向色膜的反射进入检测光纤中，并通过激光功率计测试检测激光功率大小。根据激光功率计测得的检测激光强弱，可以计算出系统的传输效率，
从而判断光路的完整情况。
图６ 双光纤ＢＩＴ系统原理图
２．１ 点火控制单元
点火激光的选择依据：一是点火装药对激光波长的特征感度，二是激光功率裕度。本文研究选择了８０８ｎｍ波长半导体激光器，最大输出２Ｗ，对激光火工品具备较大的能量裕度（按阈值功率０．２Ｗ计算）。
ＡＩＡＡ Ｓ １１３ ２０１６［１４］
要求点火激光和检测激光波长不相
同，其中输出的检测光不超过含能材料不发火能量的１／１００，
到达含能材料的检测光大小应不超过不发火能量的１／１０４
。
考虑到反射膜对波长选择性能指标，点火激光波长与检测激光波长区别应在１００ｎｍ以上，本研究
选用检测激光的波长为６
５０ｎｍ，选择检测激光输出功率为０～２ｍＷ。２．２ 光能传输单元
光纤：本系统设计选用多模阶跃石英光纤，光纤芯径Ф
１０５／１２５μｍ，数值孔径０．２２，光纤输出端为ＦＣ／ＰＣ连接器，螺纹连接。
光纤连接器：本系统选用的是多模、ＦＣ／ＰＣ型光纤连接器，螺纹连接方式，便于光纤连接操作。
按照图６双光纤ＢＩＴ系统原理图建立试验测试平台，采用激光功率计测试双光纤自聚焦透镜组件输出点火激光功率大小。对８０８ｎｍ点火激光传输效率η点火进行测试，调整点火激光输出功率使尾纤输出功率为１Ｗ，然后通过激光功率计测量双光纤自聚焦透镜组件输出端面的功率Ｐ１。对６５０ｎｍ检测激光接收率η检测进行测试，调整检测激光输出功率使尾纤输出功率为１ｍＷ，然后通过激光功率计测量检测光纤输出功率Ｐ２。选取５发样品，每个样品测试５次，试验结果如表１、表２所示。
从表１、表２可以看出，５个不同的双光纤自聚焦透镜组件点火激光传输效率在８３．０％～８５．９％，检测激光传输效率在７８．４％～８１．０％。重复测量有一定误差，最大差别为１．６％。仿真得到的点火激光传输效率和检测激光接收率均大于试验测试值，差别在１０％以内，证明了仿真
结果的正确性。
表１ 双光纤自聚焦透镜组件点火激光传输效率测试样品编号
Ｐ１／
Ｗη点火／
％１０．８３０、０．８３６、０．８３８、０．８３７、０．８３４８３．０～８３．８２０．８４６、０．８５２、０．８５９、０．８５０、０．８５７８４．６～８５．９３０．８３４、０．８４５、０．８４８、０．８３４、０．８４６８３．４～８４．８４０．８５１、０．８５９、０．８４７、０．８５２、０．８５７８４．７～８５．９５
０．８３７、０．８４９、０．８３３、０．８３８、０．８４７８３．３～８４．９
表２ 双光纤自聚焦透镜组件检测激光接收率测试样品编号
Ｐ２／ｍＷη检测／
％１０．８０１、０．７９２、０．７９５、０．７９７、０．７９９７９．２～８０．１２
０．７８３、０．７９４、０．７８８、０．７８９、０．７９０７８．３～７９．４３０．７９９、０．８０３、０．７９０、０．７９２、０．８０１７９．０～８０．３４０．８０５、０．８１０、０．８０２、０．８０７、０．８０３８０．２～８１．０５
０．７８４、０．７９２、０．７９５、０．７８８、０．７９１７８．４～７９．５
由于仿真和理论计算得到的点火激光传输效率和检测激光接收率均是在完全正常光路下纯理论计算结果，而实际光路有很多不同的故障，会影响到光能传输。如光纤断面污染、自聚焦透镜的污染、自聚焦透镜之间的装配偏差、双光纤与自聚焦透镜的装配偏差等均会影响到点火激光和检测激光的光能传输。因此，理论和仿真值均大于试验测试值。
３ 结论
１）通过理论和仿真计算确定了正常光路下双光纤自聚焦透镜组件能量损耗来源为不同界面的菲涅尔反射；
２）双光纤自聚焦透镜组件对检测激光接收率在７８．４％～８１．０％，远远大于公开报道的文献，降低了检测激光反射信号提取的难度，提高了检测激光的信噪比；
３）双光纤自聚焦透镜组件对点火激光的传输效率在８３．０％～８５．９％，满足对点火激光功率
的需求；
４）仿真得到双光纤自聚焦透镜组件的能量损耗和试验测试结果误差在１０％以内，验证了仿真结果的正确性。
参考文献：
［１］ 王军，李勇，周彬，等．电火工品电磁环境适应性的研究
进展及展望［Ｊ］．含能材料，２０１７，２５（１１）：９５４－９６３．［２］ 王凯民，王文玷，张玲香．９０年代美国火工品技术发展
美国万圣节
规划及研究进展［Ｊ］．火工品，２０００（４）：３７－４２．［３］ ＭＩＬ ＳＴＤ １９０１，Ｍｕｎｉｔｉｏｎｒｏｃｋｅｔａｎｄｍｉｓｓｉｌｅｍｏｔｏｒｉｇｎｉｔｉｏｎ
ｓｙｓｔｅｍｄｅｓｉｇｎ，ｓａｆｅｔｙｃａｉｔｅｒｉａｆｏｒ［Ｓ］．
（下转第２３６页）
究［Ｊ］．水利水电技术，２００２（７）：３５－３６．
［６］ ＫＩＭＨＨ，ＫＩＭＣＳ，ＪＩＨＪ，ｅｔａｌ．Ｐｈｙｓｉｃａｌ，ＭｅｃｈａｎｉｃａｌＰｒｏｐｅｒｔｉｅｓａｎｄＦｒｅｅｚｉｎｇａｎｄＴｈａｗｉｎｇＲｅｓｉｓｔａｎｃｅｏｆＮｏｎ Ｃｅ ｍｅｎｔＰｏｒｏｕｓＶｅｇｅｔａｔｉｏｎＣｏｎｃｒｅｔｅＵｓｉｎｇＮｏｎ ＳｉｎｔｅｒｉｎｇＩｎｏｒ ｇａｎｉｃＢｉｎｄｅｒ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆｔｈｅＫｏｒｅａｎＳｏｃｉｅｔｙｏｆＡｇｒｉｃｕｌ ｔｕｒａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｓ，２０１４，５６（５）：３７－４４．
［７］ ＸＵＹ，ＣＨＥＮＡＦ．ＥｆｆｅｃｔｓｏｆＣｏｎｃｒｅｔｅＣｏｎｔｅｎｔｉｎＶｅｇｅｔａｔｉｏｎＣｏｎｃｒｅｔｅＭａｔｒｉｘｏｎＳｅｅｄＧｅｒｍｉｎａｔｉｏｎａｎｄＳｅｅｄｉｎｇＥｓｔａｂ ｌｉｓｈｍｅｎｔｏｆＣｙｎｏｄｏｎｄａｃｔｙｌｏｎ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｄｉａＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１２，２８（１０）：１０５－１０９．
［８］ 黄晓乐，许文年，夏振尧．植被混凝土基材２种草本植物根－土复合体直剪试验研究［Ｊ］．水土保持研究，２０１０
（４）：１５８－１６１．
［９］ ＷＵＢ，ＺＨＥＮＹＸ，ＺＨＡＯＪ，ｅｔａｌ．ＴｈｅＲｅｓｐｏｎｓｅｏｆＰＨｉｎＳｕｂｓｔｒａｔｅｏｆＶｅｇｅｔａｔｉｏｎ ＧｒｏｗｉｎｇＣｏｎｃｒｅｔｅｗｉｔｈＣｅｍｅｎ
ｔＣｏｎ ｔｅｎｔ［Ｊ］．ＡｐｐｌｉｅｄＭｅｃｈａｎｉｃｓ＆Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，２０１３，３６１－３６３：１０６７－１０７０．
海上钢琴师电影下载［１０］王宇，许文年，黄晓乐．植被混凝土生态护坡肥力差异性试验［Ｊ］．武汉大学学报（工学版），２０１０（６）：７１１－７１３．［１１］谢清华，高文涛，齐强，等．植被混凝土降碱植生技术优化研究［Ｊ］．山东农业大学学报（自然科学版），２０１７（３）：４２９－４３２．［１２］杨奇，丁瑜，许文年，等．植被混凝土抗雨水冲刷性能试验研究［Ｊ］．中国水土保持，２０１３（１）：５４－５６．
［１３］中华人民共和国住房和城乡建设部．ＧＢ５００１４—２００６室外排水设计规范［Ｓ］．北京：中国计划出版社，２０１６．［１４］王铁桥，许文年，叶建军，等．挖方岩石边坡绿化技术与方法探讨［Ｊ］．三峡大学学报（自然科学版），２００３（２）：１０１－１０４．
［１５］刘大翔，李少丽，许文年，等．植被混凝土有机质类型与配比的合理选取［Ｊ］．水利水电科技进展，２０１２（４）：３７
－４０．
［１６］何丙辉，陈晶晶，向明辉，等．不同生长年限的植物篱对坡耕地紫色土土壤侵蚀和土壤有机质的影响［Ｊ］．三峡
生态环境监测，２０１６（１）：３６－４５．
［１７］ＺＩＮＧＧＡＷ，ＯＴＨＥＲＳ．Ｄｅｇｒｅｅａｎｄｌｅｎｇｔｈｏｆｌａｎｄｓｌｏｐｅａｓｉｔａｆｆｅｃｔｓｓｏｉｌｌｏｓｓｉｎｒｕｎ ｏｆｆ［Ｊ］．ＡｇｒｉｃＥｎｇｎｇ，１９４０，２１：５９
－６４．
［１８］汤立群，陈国祥．小流域产流产沙动力学模型［Ｊ］．水动力学研究与进展（Ａ辑），１９９７（２）：１６４－１７４．
［１９］王刘华，姚超伟，宋飞．黄土边坡坡面冲刷的临界坡度［Ｊ］．灾害学，２０１２，２７（４）：２５－２７．
（责任编辑 唐定国
檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶
）（上接第２０６页）
［４］ ＢＡＲＧＬＯＷＳＫＩＭ，ＢＯＵＣＨＥＲＣ．ＰｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｔｈｅｎｅｘｔｇｅｎｅｒａｔｉｏｎＬＦＵｏｐｔｉｃａｌｂｕｉｌｔｉｎｔｅｓｔｓｙｓｔｅｍ［Ｃ］／／Ｐｒｏｃ．Ｏｆ３６ｔｈＡＩＡＡ／ＡＳＭＥ／ＳＡＥ／ＡＳＥＥＪｏｉｎｔＰｒｏｐｕｌｓｉｏｎＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅ
ａｎｄＥｘｈｉｂｉｔ．２０００．
［５］ 祝明水，邢宗仁，蒋明，等．激光火工品单光纤光路检测技术［Ｊ］．含能材料，２０１４，２２（４）：５２５－５２８．
［６］ 周浩，鲁建存，刘彦义，等．激光起爆系统外置式自诊断检测［Ｊ］．火工品，２００８（１）：４３－４５．
［７］ 曾雅琴，严楠，许灿 ，等．光路失效分析的检测方法研究［Ｊ］．北京理工大学学报，２０１２，３２（８）：８３３－８３７．［８］ 曹军胜．半导体激光起爆试验研究［Ｊ］．激光杂志，２０１４，３２（１０）：２９－３２．
［９］ 路永涛．传能光纤仿真研究［Ｄ］．成都：电子科技大
学，２００９．
六月英文［１０］宋兴．基于ＺＥＭＡＸ的自聚焦透镜设计［Ｊ］．山东工业技术，２０１４（１７）：１４６．
［１１］程俊．自聚焦激光火工分离系统设计原理研究［Ｄ］．北京：北京理工大学，２０１６．
［１２］高广泽．激光点火系统光路传输特性仿真技术研究［Ｄ］．北京：北京理工大学，２０１６．
［１３］孙雨南，王茜?，伍剑，等．光纤技术－理论基础与应用［Ｍ］．北京：北京理工大学出版社，２００６：６－７．
［１４］ＡＩＡＡＳ １１３ ２０１６，Ｃｒｉｔｅｒｉａｆｏｒｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓｙｓｔｅｍｓａｎｄｄｅ ｖｉｃｅｓｏｎｓｐａｃｅａｎｄｌａｕｎｃｈｖｅｈｉｃｌｅｓ［Ｓ］．
（责任编辑 杨继森）
