沉箱码头计算书

更新时间:2023-06-24 01:47:38 阅读：评论：0

任务要求：

码头设计高水位12米，低水位7.4米，设计船型20000吨，波高小于1米，地面堆货20kpa，Mh—16—30门座式起重机，地基承载力不足，须抛石基床。

一．拟定码头结构型式和尺寸

1．拟定沉箱尺寸：

船舶吨级为20000吨，查规得相应的船型参数：

设计船型
总长（m）	型宽（m）	满载吃水（m）
183六味地黄丸不适合人群	27.6	10.5

即吃水为10.5米。

其自然资料不足，故此码头的前沿水深近似估算为：

，

设计低水位7.4米，则底高程：，因此定底高程-5.1m处。由于沉箱定高程即为胸墙的底高程，此处胸墙为现浇钢筋混凝土结构，要求满足施工水位高于设计低水位，因此沉箱高度要高于码头前沿水深12.1m。

综上，选择沉箱尺寸为：。

下图为沉箱的尺寸图：

2．拟定胸墙尺寸：

如图，胸墙的顶宽由构造确定，一般不小于0.8m，对于停靠小型河船舶的码头不小于0.5m。此处设计胸墙的顶宽为1.0m。设其底宽为5.5m，检验其滑动和倾覆稳定性要否满足要求：（由于此处现浇胸墙部分钢筋直接由沉箱顶部插入，可认为其抗滑稳定性满足要求，只需验算其抗倾稳定性）

设计高水位时胸墙有效重力小于设计低水位时，对于胸墙的整体抗倾不利，故考虑设计高水位时的抗倾稳定。

沉箱为现浇钢筋混凝土，其重度在水上为，水下为，则在设计高水位时沉箱的自重为：

则。

自重G对O点求矩：

。

考虑到有门机在前沿工作平台工作时，胸墙的水平土压力最大，此处门机荷载折算为线性荷载为：

。

（此处近似用朗肯土压力进行验算）朗肯主动土压力系数：

。

则其土压力分布如上图：

如上图，其各点的土压力强度为：

则其土压力为：

。

作用点至墙底的距离为：

则土压力对墙前O点的弯矩值为：

。

综上：，即说明在高水位时胸墙能保持抗倾稳定。

即胸墙的尺寸为：顶宽为1.0m，底宽为5.5m，高为4.6m。

则码头的结构形式及尺寸如图：

街舞滑步

二、计算高低水位时抗滑、抗倾稳定性及地基应力

1、荷载作用分类及计算：

（1）结构自重力（永久作用）：

a、设计高水位情况：

我们仨读书笔记

设计高水位自重作用计算表
项目	计算式	Gi（KN)	Xi(m)	GiXi(KNm)
沉箱前、后面板、纵隔墙	(13.050.3+13.052)13*15	2035.80	5.50	11196.90
沉箱侧板、横隔墙	（13.054.250.34+13.05 4.250.24）*15	1663.90	5.50	9151.45
沉箱底板	（9.30.2513）*15	816.10	5.50	4488.55
沉箱前趾西部物流	（0.45+0.85）0.90.51315	114.10	0.50	56.60
沉箱填土	4.25413.059.56	12645.45	5.50	69549.98
胸墙	[(1+2.5)1.50.523.5+(2.5+5.5) 3.10.513.5]*13	2979.00	0.40	1191.60
胸墙后填土	[(4.8+7.8)3.10.59.5+(7.8+9.3) 1.50.518]*13	5414.00	4.12	22305.68
总计		25668.35		117940.76
每延米自重作用	25668.35/13	1974.49		9072.37

b 、设计低水位情况：

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设计低水位自重作用计算表
项目	计算式	Gi(kN)	Xi(m)	医院建筑设计 GiXi(kN*m)
沉箱前面板、后面板、纵隔墙	2（0.312.51315 +0.31.051325） +0.212.51315+ 0.21.0513*25	2223.00	5.55	12337.65
沉箱侧板，横隔板	2（0.312.412.5 15+0.312.41.05 25）+0.212.412.5 15+0.212.41.05*25	2120.40	5.55	11768.22
沉箱底板	10.20.4513*15	895.05	5.55	4967.53
沉箱前趾	0.850.913*15	149.18	0.45	67.13
沉箱填石	6（3.43.6512.59.5 +3.43.651.05*18）	10249.42	5.55	56884.28
guangbo 胸墙	（1+5.5）4.6/2 13*23.5	4567.23	2.79	12719.72
胸墙后填土	(3.8+8.3)4.6/213*18	6512.22	7.04	45819.98
总计		26716.49		144564.50
每延米自重作用		2055.11		11120.35 进博会放假

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