挂篮施工

挂篮施工方案

主桥箱梁采用挂篮进行对称平衡悬臂浇筑施工，10

＃

～12

＃

墩的最大块重131。

7t,5

＃

～9

＃

、13

＃

~16

#副墩的箱梁最大块重93.3t.按设计图纸要求,须将一套挂篮自

重控制在最大块重的0.5倍以内。为满足设计要求，拟采用斜拉式轻型挂篮，分

成两种承载力的挂篮，承载力分别为163t、116t，挂篮自重控制在60。0t、42.0t

以内.

挂篮主要由主梁系、底篮系、侧模系、锚固系及支行系组成。主梁采亲子共读读后感 用抗弯抗

扭性能良好的箱形截面，受力明确；内、外横板系按全断面一次浇注砼考虑，外

模采用钢桁架钢模,内模采用组合钢模,箱梁腹板厚度变化引起内顶模宽度的变化

通过顶模骨架横肋上设置的活动销来实现，内侧模的竖肋与顶模横肋连接处设铰

以利于拆模。挂篮前吊杆采用4根板带式分段吊带，以适应梁体高度的变化.底篮

后托梁采用２根锚杆锚固在前一已成梁段的底板上，主梁后锚则利用已成梁段的

竖向高强预应力钢筋来平衡倾覆力矩，取消常规的尾部配重，有效地减轻挂篮自

重。挂篮结构见图5—16斜拉式轻型挂篮示意图所示。

考虑到浇注砼时胀模超载及挂篮施工安全方面的重要性，挂篮设计的最大承载

力取1.2131.71。03＝163t与1.293。31。03＝116t两种，分别用于10

#～

12

#主墩和5

＃

～9

#、13

#~16

#副墩的箱梁悬臂浇注。挂篮浇注砼和前移时的抗倾覆稳

定系数要不小于2.0。

挂篮的加工构件加工完毕后，先进行主要部件的X光探伤检测，满足要求后驳

船运住现场采用80t船吊或40t汽车吊配合安装。由于0

#~1

＃

块长度为12.0m,不够

布置一套即两个挂篮导梁的长度，因此先拼成扁担式挂篮(见图5—17)，施工完1

＃块后再分离接长挂篮。首先在0

＃

块与1

＃

顶板安放枕木及滑块，然后吊装上主梁

系，并做好动物手抄报 锚固;再吊装主梁系的前横梁。在主梁安装完成后,吊装底篮系并锚固流感丸 ，

侧模系在挂篮压载试验完成后再进行吊装.

在挂篮安装完成后，对其进行水箱加载模拟梁体自重的压载试验，以检验挂篮

加工质量，验证设计荷载下挂篮的设计参数及承载能力，并为箱梁悬浇施工高程

控制提供挂篮变形依据。在挂篮通过试验验证达到设计要求后,船吊配合吊装挂篮

的侧模系和工作平台。安装完毕后即可对称进行悬浇箱梁的施工.

宿迁运河二号桥挂篮设计与施工

摘要：本文主要介绍了宿迁运河二号桥施工用挂篮的结构型式、主要特点、

结构计算、施工安装和注意事项，以及施工中采用的行走、穿束等系列轻便、快

速施工工艺和挠度控制等。

关键词：桥梁挂篮设计施工

宿迁运河二号桥主桥为45+75+45m的PC连续箱梁体系，梁底按二次抛物

线变化。主桥施工分为2个单T,每个单T以墩中心线为对称轴向两边分成9段.

墩顶上部7m为0号段，1～5号段长3.4m，6～9号段长4.0m，最重梁段为1号

段（886kN）。

该桥设计分为上下游两幅，两幅间设计为70cm宽湿接缝。根据工期要求，

挂篮设计必需考虑上、下游幅悬浇基本同步进行。

1结构型式和主要特点

挂篮由主桁系统、配重及后锚固系统、走行系统、前后上下横桁、吊挂系统、

底模、内外侧模几个部分组成。

1.1主桁系统

该挂篮主桁设计为两桁，三路贝雷桁架片利用型钢联结片连成整体形成主

桁，贝雷上、下加设加强杆。设计最大允许弯矩为4700kNm，两主桁置于腹

板位精彩人生作文 置，中心距6.4m，纵向长12m。

1.2后配重及后锚固系统

形成单只挂篮后,为保证挂篮不前倾，设计于两主桁间横担两根36号工字

钢，其上放置重35t的钢箱装黄砂作为挂篮后配重;为抵消混凝土浇筑时的后拉

力,主桁尾部50cm处以两根配重横梁作锚梁，每道主桁设计用2根Ⅳ级

32精

轧螺纹与已浇箱梁锚接起来。配重与锚杆同时作用确保了挂篮的安全，同时精轧

螺纹可自由拆卸、安装、效果良好.后配重的黄砂、悬浇结束后材料可全部回收

使用，大大降低成本.

1。3行走系统

1。3.1上横桁移动

在两根前后上横桁于主桁位置处直接焊辅两块＝12mm娃娃鱼怎么烧法 钢板，覆盖于主

桁上作为横桁滑移使用，在挂篮移向2＃块时,用50kN倒链将前后上横桁移至施

工位置。

1.3.2挂篮整体走行系统

本次设计中彻底放弃了以往的滑道施工工艺，而直接用贝雷平滚置于主桁

前支点下（已浇混凝土段端面向内50cm），后支点（配重位置)下设置16号工字钢加工的托板，下用

32圆钢作滚筒，混凝土梁段上铺5mm钢板作为滚筒跑

16拉环一只，利用转向葫芦直接

道。挂篮整体行走时，于已浇梁段顶部预埋

采取卷扬机牵引的施工工艺，当行走到待浇梁段位置时,前支点处用钢板垫牢,

保证混凝土浇筑时的支点承载。该施工工艺在施工中每行走4m长块件时，所需时

间仅约20min，而所有准备工作均可以在等待混凝土强度上升、张拉压浆阶段穿

插完成。

1。4前后上下横桁系统

上横桁由两根45号工字钢组成，下横桁由2根36号工字钢组成，前后横

桁中心距5m，横桁长13m，上横桁悬臂长3.5m。前后横桁上分别设有底模平台

及内外侧模的吊挂点。

1.5吊挂系统

浇筑混凝土时，底模平台及其它各部分的重量吊挂是通过钢吊带实现的。

前横桁设计有5根＝4cm钢吊带,后横桁于箱梁截面以外设计有2根＝4cm钢

吊链，箱梁截面底宽6.5m范11的英语怎么读 围内设计有3根Ⅳ级

32精轧螺纹锚杆，施工中用

两只32t千斤顶对每根锚杆加有约500kN的预紧力，使底模与成品混凝土夹紧不

漏浆,而且承担混凝土浇筑时的部分竖向分力。

1。6模板

由底模、外侧模、内芯模和端模组成.底模系将＝12mm钢板直接固定在

底模平台上,底模平台长6m、宽13m,承担浇筑时混凝土重量及施工机具设备的重

量，并兼作施工操作平台.底模平台以型钢(7组2根28号槽钢加6组2根20号

槽钢)拼成加劲梁，并与前后下横桁直接焊接.为保证梁底线型，加劲梁加工时中

段进行预压弯约8mm。

外侧模用10号槽钢依照翼缘尺寸加工成定型骨架片，按1#块尺寸连接组拼成整

体骨架，满足不同长度块件使用.整体骨架表面钉附＝16mm竹胶板作为面板，

保证混凝土表面的平整、光洁。内侧模为组合钢模与木模相结合，通过

杆内外侧模连接定位,控制变形。用内径

16拉

20的硬塑料管作拉杆套管，且伸出内

外侧模板，以消除混凝土浇注时套管进浆导致拉杆无法抽拔。结果表明，除个别

套管因振捣碰撞破裂进浆，造成拉杆抽拔失败外，拉杆回收率达100％.拆模后，

伸出混凝土表面的套管只需用铁铲铲断即可，既保证了外表美观，也避免了繁琐

的修复工作。芯模顶板施工采用搭设木排架，上铺组合钢模.

端模用组合钢模与木模结合,利用梁体钢筋临时固定，内外模将其夹紧、

定位。

2结构计算

2。1主桁未分离计算

浇筑1＃、2＃块时，结构为双悬臂筒支梁，主要计算主桁前支座反力，

验算主桁片的抗压变形破坏；其次计算主桁片的弯曲应力,以及上横桁承载及变

形。

2.2形成单只挂篮计算

此时结构为单悬臂的简支梁，后锚固受拉，前支座受压，主要验算混凝土

浇筑及行走时的倾覆稳定性。

2。3其它计算

挂篮前后下横桁在灌注混凝土时按4跨和3跨连续梁计算,行走时按简支

梁计算，挂篮后上横桁按双悬臂简支梁计算。

2。4技术指标

挂篮行走时倾覆稳定系数K＝2。28＞1.5；

后锚固允许受力与最大受力比值K＝3.24＞1.5;

混凝土浇筑时主桁承载（考虑贝雷组拼承载能力的削弱80％）K＝3。5属兔人今日运势 7；

上下横桁承载安全系数K＝1.89.

3施工安装

（1)根据已有起吊设备,主桁先在岸上分段组装,底模平台拼装于浮箱上，

侧模骨架拼装结束后放于底模平台上。

(2)在已浇0#块上整体拼装。按照主桁支座、主桁、前后上横桁及吊挂系

统、配重系统的顺序逐龙和牛属相合不合 步安装。上横桁就位后,在0＃块顶安放四台卷扬机，通

过转向葫芦将拼装于浮箱上的底模、侧模系统起吊到位，通骆驼祥子感想 过吊带销接完成全部

拼装。

（3)挂篮的一个循环周期大约经过如下步骤：

①混凝土养护期间拆除外模架支点，将外模架落于底模平台上，穿跑挂篮

用的卷扬机开口、钢丝绳。

②混凝土强度达设计值90％时，张拉、压浆.

③拆除底锚、后锚,用千斤顶安装前支座平滚.

④前后吊带系统下落10～20cm。

⑤用卷扬机将挂篮整体行走到下一块的位置，锚好后锚杆，垫实前支点。

⑥底模平台调整，侧模调整，吊带系统调整固定。

⑦绑扎底板钢筋、腹板钢筋,组拼内模，上对拉杆，绑扎顶板钢筋。

⑧立端模准备浇筑新的块件.

本次挂篮设计结构受力明确、操作方便、施工进度快、质量好.自1998年

8月29日浇筑上游1#块至10月29号浇筑下游9＃块全部结束，历时61d，共悬

浇18块件。平均6d一周期，最快块件4.5d.

4挂篮施工中的几个问题

（1)要确保混凝土浇筑时主桁前支座材料强度满足受力要求，并因此支点反

力较大，必要时须对主桁片进行加固，防止出现压杆破坏。

(2）外侧模底部与底模接触处设置必要的横向刚撑，确保底角不漏浆,影

响外观.（3)设置必要的腹板拉杆数量，防止出现面板变形,影响质量。

(4）挂篮悬浇至7＃块结束时,由于钢绞线较长,且预埋波纹管采用内接白

铁皮管接头,使索道孔内径减小，人工穿束困难。经现场研究，决定采用卷扬机牵引的施工工艺：先穿一根

8钢筋，出孔处连接卷扬机钢丝绳,将悬浇束12根

钢绞线（板束为19根）于索道进口处整体焊接在钢筋上,注意焊接时要尽量使钢

绞线排列成圆形截面，然后直接用卷扬机牵引.施工结果表明,此工艺不仅节省人

力，且大大缩短穿束时间，索道接头铁皮管有时亦能被强行拉出，平均每道穿束

时间为30min。

(5）由于梁体悬臂较长，根据施工实践，侧模骨架片采用10号槽钢加工易产生

弯曲、扭曲变形,后用14号槽钢加固,将原骨架片两支腿改为三支腿，效果良好。

(6）挂篮在走行时出现主桁尾端横向弯曲达30cm，有安全事故隐患。经分析原因

有二：一是因三路贝雷底面不在同一水平面上，主桁有倾斜现象，置于主桁的后

配重产生水平分力；二是主桁后支点偏前，配重位置下无支点,侧向分力无法消

除，最终导致端贝雷出现横向弯曲。根据上述原因,将主桁后支点移于配重位置

下，同时调整使每组桁片贝雷底标高相同，行走时随时注意观察、调整，处理效

果良好。

5箱梁挠度控制

箱梁的挠度、底板线型控制一直是悬浇工艺中的难点。本次挂篮设计对前

后上下横桁、吊带节点的伸长、主桁弹变的叠加均作了计算，最后取值为1.5cm。

浇筑过程中定时观察，根据设计单位提供每节段预拱度及时调整底板标高，最后

测得主桁前端平均弹性变形为12cm，非弹性变形为01995年多少岁 .5cm，与计算基本相符。在

块件张拉前后，实测块件标高，结果表明悬浇束的张拉对箱梁的起拱极小，适当

减小预拱度值进行下一块件的施工。全桥悬浇结束后，梁段底表面平整、光洁，

而且底板的线型曲率圆滑流畅，效果很好。