第22卷 第4期
华侨大学学报(自然科学版)V ol .22 N o .4 2001年10月Journal of H uaqi ao U ni versi t y (N atural Sci ence)O ct.2001 文章编号 1000-5013(2001)04-0380-05
微机械振动陀螺隔离耦合的结构设计
李 文 望
(鹭江大学机械系，厦门361005)
摘要 微机械振动陀螺是新型的惯性元件.其误差源主要有微机械结构的B row ni an 噪声、
电路噪声、机械耦合误差，以及电子机械耦合误差等.这些误差严重影响着陀螺仪的精度.由于制造误差
等引起的机械耦合误差，可以通过改善陀螺仪的结构来减小耦合误差.文中从结构设计方面，提出
单级隔离耦合和双级隔离耦合的结构方案，有效减小机械耦合误差，提高了精度.
关键词 微陀螺，机械耦合误差，隔离耦合
中图分类号 T H 824+.301文献标识码 A
微机械振动陀螺，是一类难度较大的微机电系统(M E M S ).这种新型陀螺仪具有体积小、重量轻、可靠性高、抗冲击、易于数字化和智能化等一系列优点.提高机械振动陀螺的精度、图1 振动陀螺集中参数模型
灵敏度和降低费用，是研究的重点.
1 机械振动陀螺仪的工作原理及机人肉面包店
械耦合原理
1.1 机械振动陀螺仪的工作原理〔1,2〕
微机械振动陀螺可以简化为质量-弹簧-阻尼
集中参数系统.它一般由振动质量和梁组成，振动
质量可以在两个正交方向自由振动.图1是振动
陀螺的集中参数模型.当质量块受到外力的作用
沿x 轴方向振动，且整个模型在基座带动下以角
速度为Ω旋转时，质量块会受到沿y 轴方向的哥
氏惯性力的作用，从而使质量块沿y 轴方向振动.两个方向的运动方程分别为
m x +c x x +k x x =F 0si
n ωt ,(1)m y +c y y -2m Ωx +k y y =0,(2)m 代表质量,c x ,c y 分别表示x ,y 方向的粘性阻尼,k x ,k y 分别表示x ,y 方向的弹簧刚度.当质 收稿日期 2001-07-04 作者简介 李文望(1962-)，男，讲师
基金项目 福建省自然科学基金资助项目；厦门大学自选课题科研基金资助项目
量块以其固有频率振动时，由式(1)和(2)可得
x (t )=-x m cosωx t ,
y (t )=2m Ωωx x m k y ·si n (ωx t -φ){1-(ωx /ωy )2}2+(ωx /ωy )2，其中x m =F 0Q x k x ,φ=t an -1λQ y (1-λ2)
,λ=ωx ωy ,Q x =m ωx c x ,Q y =m ωy c y .1.2 机械耦合原理
〔1〕微机械振动陀螺的质量块和梁由于存在制造误差，一般不能完全对称.因此，驱动振动的能量会
传递给y 方向，导致两个方向振动的耦合.这种耦合取决于驱动振动的振幅和速率，其运动方程分别为
m x +(c x -c c )x +c c y +(k x -k c )x +k c y =F 0si nωt ,
my +(c y -c c )y +(c c -2m Ω)x +(k y -k c )y +k c x =0,
其中k x 和c c 分别为振幅和速率的耦合系数.当c c 很小，且Ω=0时，其运动方程为
mx +c x x +(k x -k c )x =F 0si
nωt ,m y +c y y +k y y +k c x =0.
这里,c c =0,x y ,k x k c ，且Ω=0.当质量块以其固有频率振动时，方程的解为
x (t )=-x m cosωx t ,
y (t )=-(k c x m /k y )·si n (ωx t -φ)/{
[1-(ωx /ωy )2]2+(ωx /Q y ωy )2}.图2 耦合运动轨迹
当φ=0(或180°)时，质量块沿着与x 轴成一个角
度作直线运动，如图2(a)所示〔3〕.另一方面，当k c
很小且Ω=0时，其运动方程为时文朝
m x +c x -c c )x +k x x =F 0si
n ωt ,m y +c y y +c c x +k y y =0.
这里,k c =0,x y ,c x ,c y c c ，且Ω=0.当质量块以
其固有频率振动时，方程的解为
x (t )=-x m cosωx t ,
y (t )=(c c Ωx x m /k y )·cos(ωx t -φ)
{1-(ωx /ωy )2}2+(ωx /Q y ωy )2.当φ=0(或180°)时，质量块的运动轨迹为椭圆，如
图2(b)所示〔3〕.分析结果表明，对于微机械振动陀螺，机械耦合的类型可以通过质量块的振动形式来确定.
2 隔离耦合的微机械振动陀螺的结构设计
以梳状驱动平板式振动陀螺为例，对隔离耦合的微机械振动陀螺的结构设计进行分析.图3所示是结构简单的、没有隔离耦合的梳状驱动平板式振动陀螺.带有梳状电极的长方体多晶硅平板，通过挠性支臂与单晶硅底座相连，并被支悬在底座的上方.当在固定的梳状电极上施
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图3 梳状驱动平板式振动陀螺
加带有直流偏置，但相位相差180°的交流电压时，将产生沿驱动轴交变的静电驱动力，从而引(a )驱动模态振动形式 (b )检测模态振动形式图4 没有隔离耦合的振动模态起平板沿驱动轴作交变的线振
动.当壳体绕输入轴以角速度Ω西红柿炖牛腩怎么做好吃又烂
相对对惯性空间转动时，将形成
沿输出轴交变的哥氏惯性力.由
此引起平板沿输出轴作线振动,
且振幅与输入角速度Ω成正比.
此振幅可由平板与底座之间的电
容的变化检测，其驱动模态和检
测模态的振动形式，如图4所
示〔4〕
.
2.1 单级隔离耦合的结构设计
单级隔离耦合的梳状驱动平
板式振动陀螺的结构，如图5所示.它的特点是驱动部分和检测部分有各自独立的梁，振动质量通过4条梁(内梁)支撑与支悬
在底座上方的框架连接.其它结构与没有隔离耦合的梳状驱动平板式振动陀螺一样.陀螺仪工
王二小的故事简短图5 单级隔离耦合结构
作时，对于驱动的振动形式，外梁沿着x 方向弯曲，而内梁不会产生变形.对于检测的振动形283
华侨大学学报(自然科学版) 2001年
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耙式，内梁沿着y 方向弯曲，外梁不会产生变形.这表明了外梁和内梁各自对y 和x 方向有很好的刚度，它们在两种振动形式中有各自的独立性.由于驱动的振动形式对检测部分的梁没有影
响，所以它们之间的机械耦合就很弱.单级隔离耦合的梳状驱动平板式振动陀螺驱动模态和检测模态的振动形式，如图6所示.
图6 隔离耦合的振动模态
2.2 双级隔离耦合的结构设计
经过对单级隔离耦合的梳状驱动平板式振动陀螺的分析可以看出，检测模态的质量运动有两个自由度.这样固联在振动质量的检测电极反映了两个方向的运动，从而存在着另一个误差源.为了解决这个问题，可以采用双级隔离耦合，其结构如图7所示〔2〕
.当陀螺仪工作
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图7 双级隔离耦合结构
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时，振动质量一方面随驱动力的交变沿着x 方向振动，另一方面在哥氏惯性力的作用下沿着y 方向.右边的检测部分单独支悬在底座上，通过梁5和梁4与振动质量相连，使得检测部分只有沿着y 方向的振动，隔离了x 方向的振动.
3 结束语
采用隔离耦合的设计，可以大大降低由于制造误差使结构不对称引起的藕合.同时，还可以降低检测模态的振动影响梳状驱动电极间的电场对称，降低“悬浮效应”.这样，可大幅度提高陀螺仪的精度.
参 考 文 献
1 M ochi da Y ,T am ura M .A m i crom achi ned vi brati ng rat e gyroscope w i th i ndependent beam f or t he dri ve
and detect i on m odes[J].Sensors and A ct uators,2000,(80):170～178
2 K aw ai H ,A t suchi K I ,T am ura M .H i gh -resol ut i on m i crogyroscope usi ng vi bratory m oti on adj ust m ent
t echnol ogy [J ].Sensors and A ctuators ,2001,(90):153～159
3 G ei ger W ,F ol km er B.N ew desi gns m i crom achi ned vi brati ng rat e gyroscope w i th decoupl ed osci l l ati on
m odes [J ].Sensors and A ct uators ,1998,(66):118～124
4 阮爱武.硅微机械陀螺仪的新进展及其方案分析[J].中国惯性技术学报,1998,6(2):67～72
S tru ctu ral D esig n o f S pac er C o u pling fo r a M icro m achined
V ib rating G y ro sc o pe
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(D ept.of M ech.E ng.,L uj ang C ol l ege,361005,X i am en)
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B row ni an noi ,ci rcui t noi ,error of m echani cal coupl i ng ,and error of el ectro -m echani cal coupl i ng of m i cro-m achi ned st ruct ure.T he errors ri ousl y aff ect the preci si on of gyroscope.A m ong them ,the error of m e-chani cal coupl i ng ,w hi ch com es from structural unsym m etry due t o m enuf acturi ng error ,can be reduced by i m provi ng structure of gyroscope.F rom structuraldesi gn,t he author propos structural pl an of si ngl e spac-er coupl i ng and doubl e spacer coupl i ng .B y w hi ch the error of m echani cal coupl i ng can be ef f ecti vel y reduced and the preci si on can be i m proved .
Key w ords m i crogyroscope,error of m echani cal coupl i ng,spacer coupl i ng 483 华侨大学学报(自然科学版) 2001年
