锅炉运行分析及节能工作
王育祥
国电常州发电有限公司，常州 213033
Analysis of Boiler Operation and energy-saving work
WANG Yu-xiang
Guodian changzhou power plant Ltd., Changzhou, 213033
摘要：国产600MW机组直流锅炉，在运行中锅炉效率能够达到设计标准，但在系统、设备以及控制逻辑上存在一些不足，运行中应根据实际情况加以优化。在锅炉的正常运行以及机组启动、停运过程中，合理的调整方式和规范的操作步骤，能够实现机组的安全、稳定、经济、环保运行。在目前火电厂节能减排的背景下，对电厂锅炉节能工作有较大的参考意义。
关键词：发电厂；锅炉；优化；节能
Abstract: During the operation of domestic 600MW once-through boiler, the boiler efficiency can reach i
t’s designed standard. But there are some deficiencies in the subsystem、field equipment and control logic of the boiler. It is necessary to optimize the deficiencies according to the actual fact. During the normal operation、start-up and shutdown progress , reasonable adjusting mode and normative operating approach make it possible to realize the safe、stable、economic and environmental running of the power unit. In the current power plant emissions reduction and energy-saving context, it is greater reference value to the other power plant boiler energy conrvation efforts.
Key words: Power plant, Boiler, Optimization, Energy-saving
1 前言
我公司为二台600MW超临界发电机组，锅炉为哈尔滨锅炉有限责任公司引进三井巴布科克能源公司技术生产的超临界参数变压运行直流锅炉。该锅炉为单炉膛、螺旋水冷壁、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型，型号为HG1913/25.4－YM4。#1、2机组分别于2006年5月和11月份投产。
锅炉自投产以来，从锅炉本体及主设备总体上来看，是安全经济可靠的，投产试验时#1炉MCR时的热效率为94.28%，#2炉MCR时的热效率为94.77%，达到保证值93.98%。#1、2炉额定出力试验值分别
为1778 t/h和1803t/h，达到保证值1816 t/h。#1、2炉最大出力试验值1913.5 t/h 和1966t/h，达到保证值1913t/h。主汽压力、主汽温度和再热蒸汽温度等主要参数均能达到设计值，在机组的加减负荷时，锅炉的响应性也达到AGC投入时的速率要求。#1、2炉自投产以来未发生因锅炉受热面的材质问题和运行中超温爆管的现象，发生的受热面泄漏都是安装和异物未清除所导致。通过近二年的运行观察，现对投产以来的锅炉运行情况、发现的存在问题和治理的措施，以及锅炉运行节能减排的技术措施等三个方面作以下交流。
2 锅炉运行情况及发现问题
2.1再热器受热面设计偏多
再热器出口温度原设计时，在50%BMCR负荷以上，通过烟气调温挡板调节即可达到569℃的额定值，但从实际运行情况看，在50%BMCR负荷时确实能够达到，但再热器侧烟温调节挡板开度过小。在60%BMCR工况时，再热器侧烟气挡板约55%就可以保证再热器出口温度，这就造成了在高负荷工况下，再热器侧的烟气挡板只能开至15%左右，否则要投入二次汽的减温水。而二次汽减温水的投用，在厂家提供的运行说明书上明确要求50BMCR工况时不得使用，所以在现场的实际操作中就难以执行，运行中只能通过降低分离器出口温度来增加过热器段的吸
热，从而达到降低再热器出口温度，所以从运行参数上分析再热器受热面偏多。
2.2燃烧器旋流强度偏大
上海it培训我公司锅炉燃烧方式为前后墙对冲燃烧，前后墙各布置3层三井巴布科克公司生产的低NOX轴向旋流燃烧器（LNASB），每层各有5只，共30只。在做燃烧调整试验中发现，若将旋流强度调整杆开大，就会造成燃烧器及四周水冷壁大量结焦，经试验现将所有燃烧器的旋流调节杆拉到最小，燃烧器及四周水冷壁结焦现象有所好转，但有时仍有部分燃烧器口结焦的现象，据了解有些电厂已发生因燃烧器口结焦造成燃烧器烧坏的现象。
燃烧器旋流强度调整到最小时，从飞灰含碳量看，都在3%以下，证明煤粉在炉内的燃烬时间还是保证的，高负荷时炉内的热偏差也比较小，炉膛内火焰的充满度也比较好，这说明原燃烧器的旋流强度可能偏大。
2.3省煤器出口水平烟道易积灰
省煤器出口水平烟道运行时间约六个月左右，就会出现大量积灰现象，加之原设计中未在该处布置排放装置，在#1、#2炉大修时从积灰处放出的灰量在300吨左右，大量的积灰造成烟道通流截面减小，系统阻力增大，引风机出力不够，在#2炉大修前不能满负荷运行。
造成大量积灰的原因，一是再热器侧烟气调温挡板开度太小，水平烟道处流速过低，二是没有排放灰
装置，积灰不能及时清除，这种现象是十分危险的，经大修检查，水平烟道因不堪负重，已严重变形甚至出现裂痕，若运行时发生尾部烟道受热面泄漏，后果将不堪设想。
2.4磨煤机出口煤粉管粉量偏差大
磨煤机出口煤粉管，在运行约半年后就出现粉管之间的粉量偏差大，这种偏差随磨煤机的出力不同而发生“漂移”，所以一般无法调整，因A、B侧的粉量偏差引起汽温偏差，低负荷时更加明显，运行中只能通过改变的磨煤机出力或不同的磨煤机组组合来调整，从设备结构上目前还没有发现有更好的处理方案。
2.5磨煤机石子煤量偏多
磨煤机石子煤量偏多且排放困难，我们通过对磨煤机落煤管和进口风环的改造以及运行方面的调整，虽有明显减少，但石子煤的排量也是明显偏多，也因为石子煤量偏多，不能及时排放，使得石子煤被甩入进口风道内造成自燃，影响设备运行有安全和现场的文明生产工作。
2.6锅炉底面未设计炉底密封门
锅炉的排渣系统工作环境相对较差，捞、碎渣机运行中难免会发生故障，特别是捞渣机故障时，因运行中无法处理，不得不停炉消缺。我公司在投产以来共发生三次，若设计炉底密封门就会避免停炉，
据了解目前新安装的锅炉几乎都没有炉底密封门。
2.7炉水循环泵运行可靠性较差
炉水循环泵自投运以来就出现泵壳结合面泄漏的现象，在#2炉大修时又发现电机轴承故障，据了解兄弟厂家也多次发生炉水泵电机腔室温度高，造成电机烧坏的故障，故不得不采用无炉水泵启动的非正常启动方式。
2.8油、煤火检不准确
油、煤燃烧器火检监测装置不可靠，有二种现象存在，一是火检之间相互“偷窥”，不能正确反映被监视的燃烧器的着火情况。二是被监视的燃烧器燃烧是稳定的，因火检系统本身的缺陷造成火检信号闪烁或显示无火，因火检联接着保护系统，运行中因火检不准确出现磨煤机误跳闸。
3 系统优化及控制逻辑修改sfv
我公司二台机组投运以来，根据运行中发现的问题，在设备和系统上以及控制逻辑上进行了修改。
设备上的改造主要是对制粉系统存在的石子煤量偏多的问题，我们经过对设备运行特征的分析和对同类型设备的收资，将落煤管加长并增加了束口，防止过多的煤从磨碗上甩出。对磨煤机进口风环的通流间隔从原来的10cm 缩小至5cm左右，以提高磨碗处的流速，石子煤的排放量有明显的减少。
针对空预器进口尾部水平烟道积灰的问题，我们在水平烟道的进口加装了压缩空气吹灰装置，并定期改变过、再热器侧的调温挡板有开度，据目前观察，积灰现象已有明显改观。
在运行实际运行中，我们发现控制逻辑在设计上存在许多不合理的方面，有些逻辑连基本操作都不能实现，所以我们在运行调整、DCS自动和保护逻辑方面进行了优化和修改。
在锅炉的启动系统中，对于炉水循环泵出口旁路门低于133t/h时联开，高于200t/h时联关的自动逻辑，实际操作中在干/湿态转换时，贮水箱水位变化较大，此门反复开、关，导致省煤器入口流量变化很大，运行人员很难控制，故取消炉水循环泵出口流量高于200t/h时联关逻辑，当炉水循环泵出口流量大于200t/h时由运行人员手动操作，这样增强了对水位和省煤器入口流量的可控性。
在正常运行中，分离器出口温度大于25℃时，主给水自动会跳出，机组协调将从CCS方式跳至TF方式。在低负荷运行时，四只分离器出口温度的偏差值一般在24℃~28℃之间，为保证机组稳定运行，减少自动跳闸次数，现将分离器出口温度的定值由25℃改为30℃。
在风烟、制粉系统上，风机运行时经常会误发喘振信号，造成风机跳闸。我们根据风机真正发生喘振时的特征，在原跳闸信号中“与”上风机振动的信号，避免了风机的误跳。一次风机在制粉系统故障跳闸时易发生并列风机“抢风”和喘振的现象，经分析主要是原设计中磨煤机出口门跳闸时联关造成的，因该门关闭迅速，瞬间造成一次风压上升，特别是在非一次风机跳闸的“RB”工况时，连续跳磨煤机，
一次风机更不能保证正常运行，往往造成一次风机因
抢风喘振先跳，使“RB”功能无法实现。现修改为除任一一次风机跳闸和锅炉MFT动作时联关磨煤机出口门，磨煤机跳闸或停止出口门不联关，磨煤机跳闸或停止时由运行人员手动控制关闭，这样给一次风机动叶自动调整留有时间，有效地保证了一次风机的可靠运行。
针对“磨煤机入口风量低于60t/h且给煤机在运行，延时15秒跳磨煤机”的逻辑，在实际运行中，不利于机组的稳定运行和事故处理，现修改为：“磨煤机入口风量低于60t/h且给煤机在运行，延时15秒跳给煤机”这样便于故障处理及工况的恢复。
对于煤火检信号不准确的问题，在火检无火报警时通过现场观察，并对主汽压力、炉膛负压、和氧量的分析，确认燃烧本身是稳定的。为防止因火检误跳磨煤机，现将原层灭火“五取二”改为“五取三”，以减少误动的可能性。并采取提高火检风的风压，以防止火检内套筒积灰和石英玻璃烧坏，影响光信号传播。
climate怎么读
4 锅炉运行节能措施
锅炉运行的节能减排是我们重视的一项重点工作，在机组的运行调试过程中就着手进行，在锅炉的调试冲管和整组启动期间，节能的重点放在节省燃油方面，在用好等离子的同时，在低负荷稳燃用油，
磨煤机点火用油以及油燃烧器合理出力方面进行分析和总结。在#1炉在调试过程时，经过对磨煤机启动和停磨煤机的切换操作试验，证明机组负荷大于250MW，或启动第四台磨煤机时炉膛热负荷已经较高，三台磨煤机燃烧时炉膛火焰的充满层度也较好，已不需要投入点火油枪，通过低负荷稳燃试验证实，机组负荷在200MW，炉内燃烧工况已很稳定。综合上述因素，在机组负荷300MW以上时，启、停磨煤机操作不投用对应层油枪，这也是在同类型机组同样的燃烧方式中首先实行的。
在单支油枪出力方面，原设计为1.3t/h，运行中发现点火时升温速度难以掌握，并在点火期间电除尘系统的及时投用带来隐患，油枪投用时消耗很多的燃油。1.3t/h出力的油枪作为点火能量十分浪费。调试过程中我们通过多次试验和观察，现在逐渐将单支油枪的出力降至0.25t/h，这样在启动时投用油枪的灵活性和可操作性都得到了提高，电除尘在启动的初期也能够及时投入，并节省了大量的启动和停炉用油。
在机组正常运行时，锅炉的节能工作总体上分为机组启、停和正常运行三个阶段，在节能的具体目标上就是节煤、节水、节电、节油四个方面，落实到具体的操作上采取以下方案和措施。
4.1机组的启动
机组在启动过程中，运行人员操作的合理性对机组启动成本起到决定性的作用，其中包括各专业之间的有机配合和协调、各操作步顺的合理安排、各设备投入运行的合理时间、各种工况应需要的合理时
间以及不同工况下的人员操作方式等等，这些既需要操作指挥者（值长和机组长）有一个清晰的机组启动过程的整体概念，又要求运行操作人员具备过硬的操作技能，总言之，在机组启动过程中要做到环环相扣，步步相连，曲线流畅，节点受控。
4.1.1启动前的节点时间安排：
knockon在锅炉进行启动操作之前，运行人员必须对下列情况进行了解，一是发电机允许并网时间，二是汽轮机的缸温，三是是否存在影响机组启动的缺陷。当上述情况掌握之后应该进行时间倒排的方式，决定炉水泵的注水、锅炉进水、炉膛吹扫和锅炉点火的时间。
正常情况下炉水泵注水系统的冲洗时间在2~3小时、炉水泵电机腔室注水时间需要60~90min，锅炉进水时间在水系统全部放水的情况下，进水时间在2~3小时。风机的启动、炉膛的吹扫、投入等离子层磨煤机的蒸汽加热的暖磨过程以及等离子的拉弧约需要45min，上述时间累计后方可确定锅炉具备的点火时间。
机组在冷态启动时从锅炉点火到汽机满足冲转条件约需要150~180min，机组热态启动约90~120min，从冲转到并网约需要30~40min，在上述时间估算的基础上，运行人员可明确锅炉实施各项操作的具体时间和控制的节点。
有了上述启动的时间概念，在执行上一项操作时，下一步的准备工作就可以提前进行，以实现相邻操作之间的无缝结合，在机组的启动过程中最应该避免的就是相邻操作之间的等待，因为这样既浪费工质和热量，有会造成参数的失控，使启动时间无限期的延长。
4.1.2锅炉进水及冷热态清洗过程
在锅炉进水时应尽可能减少炉水的损失，锅炉的进水可分根据锅炉停用的时间长短采用不同的进水方式，在停用时间在120小时以内的，进水时可将分离器前的所在疏水门全部并闭进行上水。停炉120小时以上的，应采取逐节排放冲洗的方式，随着炉水的进入受热面的先后次序逐渐关闭。运行中可根据炉水和受热面的壁温差判断炉水的进程，在炉水泵启动前必须将所有的疏水门全部关闭。这种逐节排放的方式虽然在进水初期排放一些工质，但通过逐节排放可有效的减少冷态清洗的时间，总体上起到节省炉水损失的作用。
冷态清洗过程中应交替改变炉水泵的出口流量和分离器、贮水箱的水位，不能停留在同一流量和同一水位的情况进行冷态清洗，通过交替变化会达到明显的清洗效果。
热态清洗时，所需要控制的是省煤器的出口温度，在燃烧量的控制上应在6%BMCR（考虑到不完全燃烧损失），在热态清洗未合格之前不得增加燃料量来提高分离器的出口温度，因为炉水在此工况压力下的溶解度会随温度的升高而下降，如果提高温度会将未合格的炉水误判断为合格。
在热态清洗合格后，运行人员应严格控制贮水箱的水位，若因水位过高用溢流阀进行排放将浪费合格的炉水。
4.1.3启动过程中的节电
在启动过程中节省厂用电的潜力是较大的，首先在启动风机上可采用单侧引送风机启动的方式，就是在风机变频方式下，采用单风机启动也是必要的，根据目前风机的运行状态，单侧风机运行可达到270MW的工况。同样对于一次风机在第三台磨煤机投用前也可以采用单侧运行的方式，单组风机启动在同样的启动时间内节约厂用电是非常明显的。
在单侧风机启动时在运行操作上也要进行一定的改进，一是注意送风机和一次风机的交叉运行，即投用A侧送风机应选择B侧一次风机，否则一、二次风温都不能有效的提升，还会造成一侧空预器温升过快，膨胀过度和二侧排烟温度偏差大，二是在二次风挡板的调整上，在满足投入燃料层的风量的同时将该层的二次风挡板度关小一些，以提高二次风的出口风压，从而保证二次风的刚度和二次风系统的稳定。三是在启动初期对磨煤机入口风量加以控制，在90t/h为宜。
4.1.4锅炉点火时节煤、节油
锅炉点火首先应确定点火的时机，在冷态启动时应按照第一条所说的倒排节点的方法，防止出现“先机
等炉后炉等机”现象，浪费大量的燃料。在热态启动时应注意尽量缩短启动风机与点火时间的间隔，因为时间愈长通风带走的热量愈多，所以做好点火前的准备工作很重要。其中包括对等离子阴阳极头进行全部检查和提前更换，油枪枪头全面检查疏通，保证点火时一次成功。
在使用等离子点火时，燃料的燃烬率是相当低的，为尽可能地提高燃烬率在操作时注意如下几点，一是较高的煤粉浓度，着火前适当增加给煤量，煤粉着火后，给煤量减至15t/h左右，磨煤机的入口风量≯80t/h；二是合适的一次风速，在等离子点火时一次风速控制在23m/S左右；三是合适的二次风量和二次风压，对应层的二次风量2×70t/h，二次风箱压力在0.5KPa为宜，这样可起到强化燃烧减少燃料量损失的作用。我回来了英语
在启动过程中磨煤机组的选择也是节油的关健，热态启动时，当E层用等离子投粉后，第二台磨煤机应选择B 层，第三台磨煤机选择C层，这样可以在炉膛燃烧基本稳定时尽早解列C层油枪，在冷态启动时，第二台磨煤机选用C层，因为冷态启动时炉膛温度较低，等离子点火层的煤粉着火不稳定，投入E层的上层C层时，一是可以增加炉前燃烧器处的回流烟气温度有利于E层燃烧，二是E层未燃烬的煤粉也可在C层处继续点燃。第三台磨煤机选择B层，当第三台磨煤机启动后炉膛的热负荷已相对提高，此时也可以尽早解列C层油枪。这样在启动过程中长时间投入的油枪就是一层，可节省大量的启动用油且保证燃烧的稳定性。4.1.5启动过程中的节水
控制给水流量就是指控制补给水的流量，使省煤器的入口流量用炉水泵的出力来维持，在锅炉转干态之前保持省煤器入口流量33%BMCR（约630t/h）即可，这已经能够保证水冷壁正常运行的水动力工况，若补给水流量过大使省煤器入口流量增加，就增大了工质的吸热量，且主、再蒸汽温度在规定时间内达不到汽机冲转的要求，再则，因补给水流量高，投入的燃料量增加，待主、再蒸汽满足汽机冲转要求时主汽压力就会迅速上升，使得冲转参数不匹配，甚至还会引起局部水冷壁超温。教育学排名
用给水控制好省煤器入口流量，也就可以减少工质的排放，在启动过程中，应随着锅炉产汽量的增加，逐渐增加补给水量，使分离器和贮水箱的水位保持平衡，这样就会减少大、小溢流阀的排放量。若补给水流量不受控，就会造成贮水箱水位大幅度波动，此时为维持炉水泵的正常运行，就会动用贮水箱的溢流阀来排放工质，这就造成了工质和热量的损失，所以在启动过程中贮水箱的水位控制在5800~6500mm为宜，切忌采用高水位并用大、小溢流阀来调节贮水箱水位的方式，这会浪费很多的热能。
4.2机组的停止
机组在停止过程中，锅炉的主要操作任务是协助汽机进行滑参数，要在停炉时做好节能工作，主要是合理安排好滑参数时间段，一般来讲，降低锅炉的再热蒸汽温度的开始时间最好安排在550MW时，降主汽温度和主汽压力的开始时间安排在500MW时，在较高负荷段进行降参数，对汽机来讲会起到较好
的效果，对锅炉来讲会减少在较低负荷的停留时间，这样也就减少了锅炉在低负荷时的高能耗和投入燃油的消耗。
在减少消耗燃油方面，要合理安排各磨煤机的停运次序。在正常情况下，上层磨煤机停运不作要求，中层磨煤机先停F，此时应控制机组负荷大于350MW，再停下层磨煤机B，再停中层磨煤机C，最后停运磨煤机E层。因为按照该次序停运时，停用F层时不需要投油吹扫，因为此时的机组负荷大于300MW。停用B层磨煤机前将等离子点火投入运行，在B层给煤机煤量16t/h时投入B层油枪。在B层给煤机停运前，投入C层油枪，并及时停用B层给煤机，对磨煤机B进行吹扫和停磨煤机的操作。此时应加快滑停炉的操作速度，减少B、C磨煤机停用的间隔时间，当相关专业做好机组停运的各项操作准备后，最后停用投用等离子层的磨煤机E。采用这样的停磨煤机次序既保证了低负荷时的燃烧稳定，又可起到节约燃油的效果。
economy是什么意思4.3正常运行时的节能工作
正常运行时的节能降耗工作是我们节能工作的重点，这要求运行人员做到“勤、精、细”，即运行调整时应不厌其烦，对运行参数和运行方式勤分析、勤调整；精即是使每一项经济指标保证在不同工况时的合理性和经济性，细则是注重每一项调整的关联性，不放过每一个调整细节，
做好节能降耗的每一项工作。
4.3.1努力提高锅炉效率
提高锅炉效率我们应从分析锅炉各项热损失方面入手，从运行方面来说，排烟热损失、飞灰和排渣热损失是可以通过运行调整而有所减少的，而且这三项热损失在影响炉效方面所占的比重较大，为达到减少以上损失的目的，在运行调整中应注意控制合适的氧量、一次风速和不同层的二次风量的分配。
锅炉运行氧量的大小对锅炉运行性能影响很大，在一定限度内降低氧量将使q2降低，但q3和q4会增大。最佳氧量应使q2+q3+q4最小。另外在燃料氮含量变化不大的情况下，NOx的生成主要依赖于两个条件，即富裕的氧浓度和高温环境，降低运行氧量即降低了氧浓度，从而达到抑制NOx生成的目的，因此氧量下降也就意味着NOx 排放浓度下降。从低氧运行对锅炉热效率的影响来考虑，由于LNASB旋流燃烧器的热负荷较高，同时燃用煤种为挥发分较高的神混煤和平混煤，极易着火，因此灰渣含碳量低，机械未完全燃烧热损失q4很小，化学未完全燃烧热损失q3甚至达到可以忽略的程度。这样，氧量下降所带来的排烟热损失q2下降的受益，远大于低氧燃烧所造成的化学未完全燃烧热损失q3升高和灰渣含碳量升高所引起的机械未完全燃烧热损失q4增大的影响，因此随着氧量下降，锅炉热效率将会逐渐升高。
我们在调整试验中发现，当负荷600MW O2从4.06%下降至3.40%时，锅炉热效率达到94.44%，NOx排放浓度为392mg/Nm3的最优值。负荷500MW O2从4.62%下降至3.54%时，锅炉热效率达到95%，
NOx排放浓度为403mg/Nm3的最优值。负荷360MW O2从5.27%下降至4.32%时，锅炉热效率达到94.64%，NOx排放浓度为418mg/Nm3的最优值。但在600MW负荷当O2继续由3.40%下降到3.17%时，锅炉热效率将会下降，这主要是由于此时低氧燃烧所造成的不完全燃烧热损失增大已经抵消了其带来的排烟热损失下降的益处。日前我公司在不同工况时氧量控制参考表为：
cug
图1 氧量运行参考值
一次风量主要满足煤粉的前期燃烧，与煤质挥发分关系密切，对制粉系统的运行和煤粉颗粒的着火影响很大。一次风量增加，即一次风速增加，煤粉的着火点提高，着火距离拉长，着火推迟，锅炉的排烟温度将升高。引起锅炉热效率下降，同时一次风机的电流也升高，增加了一次风机电耗，降低了锅炉运行的经济性。onwhich
一次风量降低，容易造成煤粉管堵粉和煤粉着火点提前，威胁喷口安全，同时一次风刚性变差，在旋
流燃烧器内、外二次风强大旋流的引射下提前混合，当燃用煤种为挥发分较高且灰熔点较低的神混煤时，则更容易造成燃烧器附近区域的结渣。另外，一次风量下降也会造成石子煤量增加，影响锅炉的经济性。经过分析和试验，在360～500MW负荷时一次风速控制在24m/s~25m/s，500～600MW负荷时一次风速控制在26～27m/s左右，此时制粉电耗和锅炉效率可在经济工况下运行。
项目负责人 翻译
4.3.2入炉煤的掺烧调整
为了保证发电运行的经济性和减少排放污染，我们进行了不同比例的煤种的掺烧试验，掺烧三仓神混煤的工况与掺烧两仓神混煤的工况相比，锅炉实测热效率均为94.22%，但修正后的热效率略有下降，从94.52%下降为94.31%，NOx排放浓度（折算到6% O2）则下降程度较大，分别为462 mg/Nm3和385 mg/Nm3。在增加神混煤的掺烧比例时，通过在现场观察炉内燃烧状况，发现随着时间的推移，各运行燃烧器喷口附近均出现了不同程度的结渣现象，甚至在燃尽风喷口区域也有少量渣块。在日常运行中，采取定期的倒磨和神混煤与平混煤的掺烧比例在3:2与2:2之间定期轮换制度。
4.3.3降低厂用电率
对于降低厂用电率方面，主要从三大风机和磨煤机等大容量的电机入手，对送风机和一次风机来讲，除在不同的负荷下控制合适的风量外，尽可能降低风机的出口风压可较大幅度的减小风机的运行电流，运行中发现在风机高出力运行，当风机的动静叶开度大于88%以上时，若进一步增加开度则风量
的变化量远小于电流的变化量，所以动静叶达到85%以上时，除设备及系统存在异常，一般情况下进一步开大风机动静调运行是不经济的。
对于变频风机而言，并不是任何工况下将风机动静叶开大，用转速调整就是最经济的，在低负荷运行时，在相同的风量下适当关小风机的动静叶，也不会出现节流损失，在额定工况时将动叶开至88%时风机运行电流是比较经济的。
磨煤机的制粉电耗运行中存在着较大的潜力，从调整制粉系统的出力上来说，它包括通风、干燥和碾磨三个方面，在通风出力上应根据各台磨的制粉细度和一次风速来调整，并在不同的给煤量时保证合适的磨碗差压。干燥出力根据入炉煤的煤种进行微调一般应保证75℃以上。磨煤机的磨辊间隔和弹簧加载力应进行定期的检查和调整，否则也不能保证磨煤机在最佳工况下运行。
在降低制粉电耗上，根据不同的机组负荷选择磨煤机运行台数也是十分重要的，对于HP磨煤机而言，空载和
