蚁人评价

一、课程设计任务书

一、设计内容

（一）向阳镇至东方镇地段客货共线铁路新线设计。但括：

1、定线（包括部分路段的方案比选）；

2、铁路线路平面、纵断面设计：

3、个体工程建筑物的布置；

（二）编写说明书：说明书按下列内容编写，并按此顾序装订成册。

1说明书封而

2设计任务书

3平面设计：概述及计算资料

平面设计概述包括：①沿线地形概况简述：②线路走向方案比选；③选定方案平面定线概述。

4纵断面设计概述及计算资料

5平纵面设计图纸整饰：按照附录中的图例，绘制线路平纵面图，并将设计图加深修整。将平纵面图

折叠后与设计说明书一起装订成册。

二、设计资料

1.设计线为II级单线铁路,路段设计速度为lOOkm/ho

2.地形图比例尺1：25000,等高距5m。

3.始点向阳镇车站,中心里程K000+000,中心设计高程35m・该站为会让站；终点东风邕_车站，为

中间站，站场位置及标高自行选定。

4.限制坡度一20%）。

5.牵引种类：近期：电力牵引;远期：电力牵引。

6.机车类型：近期：ssin：远期：ssyno

7.最小曲线半径800m。

&信联闭设备为半自动闭塞，tB+tH=6min0

9.近期货物列车长度计算确定。

10.车辆组成：每辆货车平均数据为：货车自觅22.133t,总觅78.998t,净载量56.865t,车辆长度

13.914m,净载系数0.720,每延米质量5.677t/m,守车质量16t,守车长度8.8m。

11.制动装置资料:空气制动,换算制动率0.28。

12.运量资料

运量

设计年度

直通货运量（万吨/年）

W车

（对/天）

摘挂

（对/天）

零担

（对/天）

上行下行

近期

1

远期

二、牵引计算资料

一.牵引质量计算

1.查表得SSIII货型机车的牵引性能参数如卜•：

vimin=48.0km/h,Fjmax=317.8kN,斥=470.0kN,

P^=138t,l^=100km/h,Lj=21.7m°

2.计算机车单位基本阻力：

w'Q=2.25+0.019015+0.000320号2

=2.28+0.293X21.8+0.000178X21.8X21.8=3.899N/kN=38.99N/to

3.计算车辆单位基本阻力：

w〃o=1.07+5+0000236%2

=1.07+0.0011X48.0+0.000236x48.0x48.0=1.667N/kN=16.67N/to

4.在lO%o的限制坡度下,SSIII货运型内燃机车的牵引质量:

G_久+4)Xg_0.9X317800-138X(3.899+10)X9.8

(WQ+ix)Xp(1.667+10)X9.8

式中：&一机车牵引力使用系数，取0.9：号一机车计算牵引力,取3kN,即313000N：

J、9—限制坡度，収12%。：重力加速度，取9.8。牵引定数取23004

二.起动检算

起动加算坡度值ig取0,计算如卜•：

G_人yFq-P(w'q+4)xg_0.9x470000-138x(54-0)x9.8°—(w；+iq)xg—(3.5+0)x9.8

式中:斥一机车起动牵引力,取470.0kN.即470000N：

w'q-机乍起动单位阻力，内燃机车取5N/kN；

w；-货车起动单位阻力，滚动轴承货车取3.5N/kN：

计算得Gq=12135.2t>G=2300t,故列车町以起动，符合要求。

三.到发线有效长度检算

Gyx

=(厶戸-La-NJLJ)Xq=(750-30-lX21.7)X5.677=3964.2t

式中：La_安全距离,取30m；

1戸一到发线有效长度，取750m：

=2337.2to

旳一列车中的机车台数，取1：

勺一机车长度.取21.7m：

q—列车延米质量，取5.677t/m。

计算得Gyx=3964.2tt>G=2300t,故到发线长度符合要求。

四.确定列车牵引定数

収2300t为牵引定数。

五.列车长度、牵引净重、列车编挂辆数等计算

列车长度S=£/+-=21.7+^=427.56m

'/

牵引净重勺=KjG=0.720x1950=1656.00t

牵引辆数n上=黑=29.11,取30辆

qp78.998

式中：可一货物列车静载系数，取0.720：

q—列车延米质帚，取5.677t/m；

如一每辆货车平均总质量，取78.998t；

G—牵引定数2300t：

q—列车延米质量，取5.677t/m。

三、线路走向方案概述

一.沿线地形地貌概述

向阳站到东风站间为丘陵地带，中部高，两侧低，两站高差约10m.最高山头105m>右半部地势较平，

走势明显：左半部地势复杂。线路必须从山WSH或鞍部通过沿河谷线到达东风镇，AEII或鞍部为控制点。两

站间冇村庄两座，村镇较少，町绕行。

二.线路走向方案

经初步定线，有3种方案町供比选，如卜•：

北线方案：t亚II东西边的河谷线都较为明显，等高线较均匀，但向阳出站仍需要坡度为12%。的急破

到达境II,经铁山电附近铁山河桥46%。的急坡，再经过一段走势较平缓地段到达东风河边，跨河后到达终

点东风站。

中线方案：鞍部以东的河谷线比以西明显，且走势曲折。鞍部高86m,向阳出站后，仍需以27妝的急坡

上坡，再沿河谷线以-18瓯的卜坡至宋湾附近的铁山河桥，在经过宋湾以东两山头的鞍部，以-3%）的缓坡

东行，跨过河后到达终点东风站。

南线方案：向阳出站后河谷曲折，等高线不均匀，地势复杂。以27%）的急坡向东经过87m高程的t

亚II后，再沿河谷线以J4%。的下坡至西交跨河，跨河后经宋湾以东两山头的鞍部经过一段缓坡到达东风，

跨河后到达终点东风站。

经过比选，三个方案均需经过山脊、西交河以及东交河，地势差距不大，初步比选后决疋选用南线方案

进行设计。

四、平面设计概述

一.定线原则

1•紧坡地段均应用足限制坡度上卜坡，同时注意绕避障碍和展线，一般町沿河谷线定线，设计坡度一

般取0.1%)的整数倍。

2.缓坡地段不要高程障碍限制，故应考虑填挖与线路走向最优，得到合理线路，尽量靠近航空线，减

少工程开支。

二.平而设计

1.定线说明：平面共设曲线7处，其中最小曲线半径800m。

起点向阳站出站为直线，留足长度后折向±亚1丨，沿河谷定线，用导向线法定线，少许地段不能用导

向线则用直线连接，域后定线均沿河谷线一侧上至域11;£亚11以西用足限制坡度上坡，有两曲线，敲小

曲线半径800m,均为一般标准。如1东去仍沿河谷线卜•坡并弯折过河到达西交。因为过河后，线路受鞍

部控制点限制，线路与河斜交为曲线。过河后的地势较平，用导向线结合沿河谷定线方法定线，其中两处

的河谷线不是很明显，需要多方案比较。本段线路有2处曲线，半径均为1000m以上，填挖最较小。

i■亚II处因为地势较高，挖方量交大，且用足了限制坡度。

b.线路平面主要技术标准见表1,平面曲线要素表见表2。

表1线路平面主要技术标准

项目单位指标

正线线路总长

k>12.4

曲线个数个

—

曲线线路延长

k>4.430

曲线占线路总K比例

%35.7

最大曲线半径

m1600

最小曲线半径

800

表2平面曲线要素表

交点编号曲线半径(m)缓和曲线长(m)圆曲线长(m)曲线转角(度)圆曲线切线长(m)

JD180080893.6164499.90

JD2

1600

50558.50

20282.12

JD3140060855.2135441.42

JD1140060415.3917209.23

JD5100070575.9633296.21

JD6100070767.9444401.03

JD7160050363.0313182.30

五、纵断面设计概述

一.纵断面设计原则

1.紧坡地段

紧坡地段设计仍是用足限制坡度上坡定线，以减少开挖和展线，并且使得线路尽最适应地势变化，

用不同的坡度定线。

最大坡度折减：两圆曲线夹直线大于200m时，可按最大坡度设计，不减缓：长度大于货物列车长度

的例曲线，可设一个坡度按"《=罟%。减缓的坡段；长度小于货物列车长度曲线，曲线阻力坡度按A"=

学％折减。

若有连续两个或两个以上长度小于货物列车长度的圆曲线，其间的夹直线长小于200m时，町将4线

段分开并入两端曲线进行减缓，减缓坡度按=计算；也川以将两曲线合为一个曲线，坡度为MR=罕％

0。

Li

为曲线处于变坡点时，应按比例分配转角。

设计坡度为最大坡度减去折减坡度，i=ix一血。

若有隧道时（大于400m）,敲人坡度折减按i=0s-u计算，0S为隧道内蚁人坡度系数，町查表取值。

2.缓坡地段

由于缓坡地段地势地坪，不受高程限制，故应尽量节省开支，坡度长度kkkk于列车长，多用无害

坡，降低高程，填挖均衡。

二.线路纵断面设计概述

从向阳站中心线向东经一段平缓的破段以后以较大坡度上坡，其中有2处曲线折减，分别以不同坡

度上升，以尽最减少开挖。同时在境11处设一平缓路段，为避免竖曲线觅合，变坡点与ZY、YZ点相距一

定距离。坯口以西有3个坡度上坡，尽量使填挖均衡。

过坪II后用大坡度下坡，考虑到起伏不人且夹E［线较短，为减小施工难度，用折减后的一个坡度降

低高程至西交河桥，桥上为平缓路段。过桥后为更好地适应地形，线路尽量随地势起伏设坡，使填挖均

匀。桥梁段均为平直路段。AHI处高程过人，需开挖，且挖方量人，为避免竖曲线重合，且满足敲小坡度

差，故设一平缓路段。

三.线路纵断面主要技术指标

表3线路臥断面主要枝术掘标

项目单位指标

全线坡段总数个

4*7=11

最大坡度地段长度

k»6.0

發大坡度地段占线路总长比例%

48.4

有害坡地段i〉6%。长度

kn6.0

有害坡地段占线路总长比例%

48.4

四.设计方案优缺虑评述及改善总见

本设计方案优点是坡度较缓，便于提高线路的输送能力，且有一定富余。同时开挖量较人，填方量

较小，填挖基本均衡。线路坡段较少，但紧坡占全线正线长度比例较人，有誉坡比例也较大，因此运营费

用相对较高。

要改善线路需增加工程量，增加anI地段开挖量，降低线路高程，且曲线还应适当减少，特别是小

半径曲线，展线尽量靠近航空线。

六、通过能力及输送能力检算

一.通过能力

向阳站(A)到东风站(B)之间的往返运行时分使用“行走时分计算表”(表4)进行。

表4行走时分计算表

方向

坡段长

m

设计坡度i曲线当呈坡度

5

计算坡

度9

均衡速度kn/h(限制

坡度)

每公里走行时分mi

n/km

该坡道走行时分

min

12

345

670

A~B

0.55

000

451.3330.733

0.30000850.7060.212

1.4510.20.46310.66324.52.4493.551

1.4510.60.14510.74524.52.4493.551

1.0010.50.16710.66724.52.4492.449

0.3000.4300.430860.6980.209

2.10-10.50.174-10.326760.7891.657

0.6000.3890.389860.6980.419

0.65-50.405-4.595820.7320.476

1.102.50.1852.68585.80.7020.772

1.30-2.50.0191-2.409830.7230.940

1.05000850.7060.741

0.55000451.3330.733

江二16.443min

B-A

1.6000850.7061.130

1.32.50.0912.59170

0.857

1.114

1.1-2.50.185-2.315830.7230.759

0.6550.4055.405471.2770.830

0.600.3890.389860.6980.419

2.110.50.17410.67424.52.4495.143

0.300.4300.430860.6980.209

1.0-10.50.167-10.33760.7890.789

1.45-10.60.145-10.46760.7891.144

1.45-10.20.463-9.737i10.7791.130

0.85000850.7060.600

£tlX=13.267min

计算得，向阳站(A)到东风站(B)Z间的往返运行时分如F：

A—B仏二16.443minB~A》加=13・267min起停附加时分tq+tt=3min

半自动条件下，列车会车与不同时到达间隔时分4十4=6min

TA^B=TW=16.443+3=19.443min

TB+=TF=13.267min

7^=19.443+13.267+6=38.71min

通过能力：

N36

Npt=—(心6+^L

£

L+^z£z+NkHEkii)=*—〔2x1.3+1x2+2x1.5+1x1.2)=30-8.8=21.2M/d

NH=NPt+Nm+NzUz+NkHUkH=2L2+1X0.5+2X0.75+1X0.75=23.95对/d二.输送能力

365NRG]365X23.95X1476^)0一〜cc/、c・/%—曰化口血+

C=106?上=---------106x145-------=11-22Mt/a>9Mt/a,15量满足要求。

以上计算中：7>—日均综合维修天窗时间，取30min：

H—满轴系数・他=0.51血=0.75,=0.75；

£—扣除系数,“=1.3,立=2.0,立=1.5,耳丹=1・2;

X—储备系数,0.2o

三.输送能力检查及评价

经以上检查，线路设计输送能力满足任务书要求的运输任务，且富余屋较多。

1440-Tp丄440-

30

3&71

=36.42对/d,取36对/d。