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目录

1计算依据与基础资料....................................错误!未定义书签。

标准及规范....................................................................................................错误!未定义书签。

标准........................................................................................................错误!未定义书签。

规范........................................................................................................错误!未定义书签。

参考资料................................................................................................错误!未定义书签。

主要材料........................................................................................................错误!未定义书签。

设计要点........................................................................................................错误!未定义书签。

2横断面布置......................................................错误!未定义书签。

横断面布置图................................................................................................错误!未定义书签。

跨中计算截面尺寸..........................................................................................错误!未定义书签。

3汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算.........错误!未定义书签。

汽车荷载横向分布系数计算........................................................................错误!未定义书签。

刚性横梁法............................................................................................错误!未定义书签。

刚接梁法................................................................................................错误!未定义书签。

铰接梁法................................................................................................错误!未定义书签。

比拟正交异性板法（G-M法）............................................................错误!未定义书签。

荷载横向分布系数汇总........................................................................错误!未定义书签。

剪力横向分布系数........................................................................................错误!未定义书签。

汽车荷载冲击系数值计算........................................................................错误!未定义书签。

汽车荷载纵向整体冲击系数..............................................................错误!未定义书签。

汽车荷载的局部加载的冲击系数........................................................错误!未定义书签。

4主梁纵桥向结构计算.......................................错误!未定义书签。

箱梁施工流程.................................................................................................错误!未定义书签。

有关计算参数的选取..................................................................................错误!未定义书签。

计算程序.......................................................................................................错误!未定义书签。

持久状况承载能力极限状态计算.............................................................错误!未定义书签。

正截面抗弯承载能力计算....................................................................错误!未定义书签。

斜截面抗剪承载能力计算....................................................................错误!未定义书签。

持久状况正常使用极限状态计算..............................................................错误!未定义书签。

抗裂验算................................................................................................错误!未定义书签。

挠度验算................................................................................................错误!未定义书签。

持久状况和短暂状况构件应力计算.........................................................错误!未定义书签。

使用阶段正截面法向应力计算............................................................错误!未定义书签。

使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算........................................错误!未定义书签。

施工阶段应力验算................................................................................错误!未定义书签。

中支点下缘配筋计算..................................................................................错误!未定义书签。

支点反力计算...............................................................................................错误!未定义书签。

其他................................................................................................................错误!未定义书签。

5桥面板配筋计算...............................................错误!未定义书签。

荷载标准值计算（弯矩）............................................................................错误!未定义书签。

预制箱内桥面板弯矩计算....................................................................错误!未定义书签。

现浇段桥面板弯矩计算........................................................................错误!未定义书签。

悬臂段桥面板弯矩计算........................................................................错误!未定义书签。

荷载标准值计算（支点剪力）....................................................................错误!未定义书签。

预制箱内桥面板支点剪力计算............................................................错误!未定义书签。

现浇段桥面板支点剪力计算................................................................错误!未定义书签。

持久状况承载能力极限状态计算.............................................................错误!未定义书签。

预制箱内桥面板承载能力极限状态计算..........................................错误!未定义书签。

现浇段桥面板承载能力极限状态计算..............................................错误!未定义书签。

悬臂段桥面板承载能力极限状态计算..............................................错误!未定义书签。

持久状况抗裂计算.......................................................................................错误!未定义书签。

预制箱内桥面板抗裂计算....................................................................错误!未定义书签。

现浇段桥面板抗裂计算........................................................................错误!未定义书签。

悬臂段桥面板抗裂计算........................................................................错误!未定义书签。

6横梁计算..........................................................错误!未定义书签。

跨中横隔板计算....................................................................................错误!未定义书签。

端横梁、中横梁计算............................................................................错误!未定义书签。

7附图.............................................................................................51

预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术

通用图计算书

（30m装配式预应力混凝土连续箱梁）

1计算依据与基础资料

标准及规范

1.1.1标准

跨径：桥梁标准跨径30m；跨径组合5×30m(正交)；

设计荷载：公路－Ⅰ级；

桥面宽度：（路基宽28m，高速公路），半幅桥全宽13.5m，

0.5m(护栏墙)+12.0m(行车道)+1.0m波型护栏)＝13.5m；

桥梁安全等级为一级，环境条件Ⅱ类。

1.1.2规范

《公路工程技术标准》JTGB01-2003

《公路桥梁设计通用规范》JTGD60-2004（简称《通规》）

《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004（简

称《预规》）

1.1.3参考资料

《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社）

主要材料

1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40；

2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s，1860

pk

fMPa，51.9510

p

EMpa

3）普通钢筋：采用HRB335，335

sk

fMPa，52.010

S

EMpa

设计要点

1）本计算示例按后张法部分预应力混凝土A类构件设计，桥面铺装层

80mmC40混凝土不参与截面组合作用；

2）根据组合箱梁横断面，采用荷载横向分布系数的方法将组合箱梁

简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法、刚（铰）

接梁法和比拟正交异性板法（G-M法）计算，取其中大值进行控制设

计。

3）预应力张拉控制应力值0.75

conpk

f，混凝土强度达到90％时才允许

张拉预应力钢束;

4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d;

5）环境平均相对湿度RH=80％;

6）存梁时间为60d。

2横断面布置

横断面布置图

单位：m

跨中计算截面尺寸

单位：mm

边、中梁毛截面几何特性表2

梁号边梁中梁

几何特性

面积

2mA

抗弯弹性

模量

4mI

截面重心

到顶板距

离my

x

面积

2mA

抗弯弹性

模量

4mI

截面重心

到顶板距

离my

x

3汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算

汽车荷载横向分布系数计算

3.1.1刚性横梁法

1）抗扭惯矩计算

宽跨比B/L＝30＝≤,可以采用刚性横梁法。

荷载横向分布系数计算时考虑主梁抗扭刚度的影响，抗扭刚度采用

公式

2

n

3

iii

T

i1

4

ds

t

Icbt





＝

＝计算，计算采用以下简化截面（单位mm）：

计算得边梁抗扭惯矩4

T

I0.396+0.0040.400m

边

＝，中梁抗扭惯矩

4

T

I0.396+0.0030.399m

中

＝，计算结果表明：悬臂对主梁抗扭惯矩贡献很小，

为简化计算，可以忽略悬臂影响；同时边、中梁截面几何特性相差不到

1％，按主梁截面均相同计算对结果影响不大，以下计算按主梁截面均

相同考虑。抗扭系数

2

2

1

0.307

1

12

Ti

ii

GlI

EaI









＝。

2）荷载横向分布影响线计算

影响线坐标按公式

2

11

kkk

ki

nn

iii

ii

IeaI

IaI









计算，计算结果见表3-1。

影响线坐标表表3－1

梁位

影响线坐标

η

k1

η

k2

η

k3

η

k4

1号梁

2号梁

3）汽车荷载横向分布系数计算

在影响线上布置车轮,相应位置处的竖标总和即为荷载横向分布系

数，荷载分布系数以单列车为基数。

二列车

1

1

1.358/20.679

2cqq

m三列车

1

1

0.781.785/20.780.696

2cqq

m

二列车

2

1

1.119/20.560

2cqq

m三列车

2

1

0.781.595/20.780.622

2cqq

m

计算表明，1号梁（边梁）和2号梁（中梁）均在布三列车时汽车

分布系数最大，

1cq

m

=，

2cq

m

=。

4）采用桥梁结构计算程序《桥梁博士》计算

输入原始数据见下图：

计算结果如下表：

影响线坐标表表3－2

梁位

影响线坐标

η

k1

η

k2

η

k3

η

k4

1号梁

2号梁

汽车荷载横向分布系数表表3－3

项目

1号梁2号梁

二列车三列车二列车三列车

横向分布系数

3.1.2刚接梁法

1）荷载横向分布影响线计算

计算刚度参数

22

T

Ib0.39463.4

5.85.80.0735

Il0.430











,

3

3

1

4343

1

0.39460.863

390390

300.18

Id

lh









＝0.021

参见“公路桥涵设计手册《梁桥》上册”人民交通出版社,查表2-2-2

计算如下：

1号梁影响线坐标计算表表3－4

γ

β＝β＝

η

1

η

2

η

3

η

4

η

1

η

2

η

3

η

4

一次内插γ＝

二次内插

β＝

η

1

η

2

η

3

η

4

γ＝

2号梁影响线坐标计算表表3－5

γ

β＝β＝

η

1

η

2

η

3

η

4

η

1

η

2

η

3

η

4

一次内插γ＝

二次内插

β＝

η

1

η

2

η

3

η

4

γ＝

2）汽车荷载横向分布系数计算

在影响线上布置车轮,相应位置处的竖标总和即为荷载横向分布系

数，荷载分布系数以单列车为基数。

二列车

1

1

1.368/20.684

2cqq

m三列车

1

1

0.781.765/20.780.688

2cqq

m

二列车

2

1

1.136/20.568

2cqq

m三列车

2

1

0.781.623/20.780.633

2cqq

m

计算表明，1号梁和2号梁均在布三列车时汽车分布系数最大，

1cq

m

=，

2cq

m=。

3）采用桥梁结构计算程序《桥梁博士》计算

输入原始数据见下图：

计算结果如下：

汽车荷载横向分布系数表表3－6

项目

1号梁2号梁

二列车三列车二列车三列车

横向分布系数

3.1.3铰接梁法

1）荷载横向分布影响线计算

参数γ计算同前，先按β＝0计算荷载横向分布影响线坐标，再考

虑β的影响，按公式(1)

1kkkkkk











，

1kikiki

ik











进行修

正。具体计算过程见下表：

影响线坐标计算表表3－7

γ

1号梁2号梁

η

11

η

12

η

13

η

14

η

21

η

22

η

23

η

24

一次内插γ＝

按β＝修正

2）汽车荷载横向分布系数计算

在影响线上布置车轮,相应位置处的竖标总和即为荷载横向分布系

数，荷载分布系数以单列车为基数。

二列车

1

1

1.373/20.687

2cqq

m三列车

1

1

0.781.756/20.780.685

2cqq

m

二列车

2

1

1.161/20.581

2cqq

m三列车

2

1

0.781.641/20.780.640

2cqq

m

计算表明，1号梁在布二列车时汽车分布系数最大，

1cq

m

=；2号梁

在布三列车时汽车分布系数最大，

2cq

m

=。

3）采用桥梁结构计算程序《桥梁博士》计算

输入原始数据见下图：

计算结果如下：

汽车荷载横向分布系数表表3－8

项目

1号梁2号梁

二列车三列车二列车三列车

横向分布系数

3.1.4比拟正交异性板法（G-M法）

1）截面特性计算

a、主梁抗弯惯矩40.3946

x

Im,4

0.3946

0.116/

3.4

x

x

I

Jmm

b

。

b、横隔梁抗弯惯矩

本桥跨中仅有一道横隔板，横梁翼缘有效宽度按规范JTGD62-2004

中的4.2.2条取用，''120.2120.182.36

ff

bbhm。横隔梁抗弯惯矩计

算采用下图尺寸（单位mm）：

横隔梁截面重心到顶面距0.411

y

am，横隔梁抗弯惯矩40.1578

y

Im，横隔梁比

拟单宽抗弯惯矩为4

0.1578

0.0105/

15

y

y

I

Jmm

a

。

c、主梁和横隔梁的抗扭惯矩

横隔梁梁肋：/0.2/(1.60.18)0.1408tb，5

1

10.630.052()0.304

3

tt

c

bb









则'33340.304(1.60.18)0.23.4510

TY

Icbtm

∴334

1

11110.40.00345

0.180.1198/

333.415TxTyTxTy

JJhIImm

ba



2）参数θ和α计算

4

4

13.5/20.116

0.410

300.0105

x

y

J

B

lJ

＝，

()

0.430.1198

0.738

220.1160.0105

TxTy

xy

GJJ

EJJ











0.7380.859a

3）荷载横向分布影响线计算

已知0.410，从G-M法计算图表可查得影响系数K

0和K1的值，如

下表:

影响系数K

0和K1表表3－9

梁位

荷载位置

B3/4BB/2B/40-B/4-B/2-3/4B-B

K

0

01

B/4

B/21

3/4B

B

K

1

011

B/4

B/21

3/4B

B

1号粱在5.1m处，3/4B=5.063m<5.1m

处，1/4B=1.688m<1.7m

0和K1的

值，并根据α求影响线坐标，结果见下表：

影响系数K

0和K1表表3－10

梁

号

算式

荷载位置

B3/4BB/2B/40-B/4-B/2-3/4B-B

1

'

0

K

'

1

K

'''

010

()

a

KKKKa

14

a

i

K



2

'

0

K

'

1

K

'''

010

()

a

KKKKa

14

a

i

K



4）汽车荷载横向分布系数计算

在影响线上布置车轮,相应位置处的竖标总和即为荷载横向分布系

数，荷载分布系数以单列车为基数。

二列车

1

1

1.389/20.695

2cqq

m三列车

1

1

0.781.793/20.780.699

2cqq

m

二列车

2

1

1.141/20.571

2cqq

m三列车

2

1

0.781.636/20.780.638

2cqq

m

计算表明，1号梁（边梁）和2号梁（中梁）均在布三列车时汽车

分布系数最大，

1cq

m

=，

2cq

m

=。

3.1.5荷载横向分布系数汇总

横向分布系数汇总表表3－11

方法1号梁2号梁

二列车三列车二列车三列车

刚性横

梁法

手算

电算

刚接梁

法

手算

电算

铰接梁

法

手算

电算

G-M法

统计最大

结论：各计算方法所得横向分布系数相差不到5％，边梁在采用G-M

法时分布系数最大，中梁在采用铰接梁法时分布系数最大，均出现在横

向布置三列车时，汽车折减。以下计算边梁近似取，中梁取。

剪力横向分布系数

支点处设置了端、中横梁，并采用橡胶支座，因而剪力可采用与弯

矩同样的分布系数，且纵桥向采用一个值。具体值见“汽车荷载横向

分布的计算”。

汽车荷载冲击系数值计算

3.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数

连续梁桥结构基频根据主梁计算模型由平面杆系有限元程序直接

计算，计算结果为3.523Hzf。

按照《通规》第4.3.2条，冲击系数



可按下式计算：

当14Hzf5Hz.1时，0157.0)f(1767ln.0

∴0.1767ln(3.523)0.01570.21

3.3.2汽车荷载的局部加载的冲击系数

采用3.0。

4主梁纵桥向结构计算

箱梁施工流程

1)先预制主梁，混凝土达到设计强度的90％后，张拉正弯矩区预应

力钢束，压注水泥浆。

2)设置临时支座并安装好永久支座（联端无需设临时支座），逐孔安

装主梁，置于临时支座上成为简支状态。

3)浇筑连续接头、中横梁及其两侧与顶板负弯矩束同长度范围内的

桥面板，达到设计强度的90%后，张拉顶板负弯矩预应力钢束，并压

注水泥浆。箱梁形成连续的步骤详见附图。

4)接头施工完成后，浇筑剩余部分桥面板湿接缝混凝土，浇筑完成

后拆除一联内临时支座，完成体系转换。从箱梁预制到浇筑完横向湿

接缝的时间按三个月（90天）计算。

有关计算参数的选取

一期恒载

1

q：预制梁重力密度取3m/26KN

二期恒载2

q

：

1）湿接缝C50混凝土，重力密度取326KN/m（参与受力）

2）80mmC40混凝土，重力密度取325KN/m（4片梁均分）

3）100mm沥青混凝土铺装重力密度取3m/24KN（4片梁均分）

4）护栏（单侧）m/35m.03，重力密度取3m/25KN，边梁按铰

接梁法计算，分配系数为，中梁按刚性横梁法计算，分配系数为。

边梁(二期铺装，不含湿接缝)

'

2

q(0.0812250.11224)/40.35250.58418.31KN/m

中梁(二期铺装，不含湿接缝)

'

2

q(0.0812250.11224)/40.35250.517.58KN/m

活载：公路-Ⅰ级，无人群荷载，汽车的横向分配系数：边梁为，

中梁为。

相对湿度：80％；

徐变系数终值：Ψ＝；

收缩应变终值：ε＝；

锚下控制张拉力：

con

0.751395

PK

fMPa＝3；

锚具变形与钢束回缩值（一端）：△L＝6mm；

管道摩阻系数：μ＝；

管道偏差系数：κ＝1/m；

钢束松弛系数：ζ＝；

地基及基础不均匀沉降：L/3000＝；

梯度温度：正、负温差按100mm沥青铺装、80mm混凝土调平

层考虑。

计算程序

主梁计算采用平面杆系有限元程序。

持久状况承载能力极限状态计算

4.4.1正截面抗弯承载能力计算

荷载基本组合表达式：

m

oudoGiGikQ1Q1kcQjk

i12

SSSS

n

Qj

j













《通规》4.1.6－1式

其中各分项系数的取值见《通规》4.1.6－1式。

由程序计算得主要控制截面抗弯承载能力见下表：

边梁、中梁主要控制截面抗弯承载能力（）表4-1

截面位置

边跨跨中

下缘

中支点

上缘

中跨跨中

下缘

边梁

强度

ud

M

14

效应

0d

M

9772-77768035

中梁

强度

ud

M

19

效应

0d

M

9370-78747587

4.4.2斜截面抗剪承载能力计算

由程序计算得主要控制截面剪力组合设计值

d

V及相应的弯矩组合

设计值

d

M和抗剪强度列表如下：

边梁、中梁主要控制截面抗剪承载能力表4-2

截面位置

腹板厚度

（mm）

箍筋间距

（mm）

最大剪力V

d

（KN）

对应弯矩M

d

（）

抗剪强度

（KN）

边梁

端支点h/2处

222100

14521154

2774

腹板变厚处

180200

1671-1553

2204

中横隔梁边缘处

250100

2755-2565

3392

中梁

端支点h/2处

222100

13981111

2774

腹板变厚处

180200

1629-1740

2203

中横隔梁边缘处

250100

2708-2693

3330

表中抗剪强度计算时，

1

1.00.9或，

2

1.25，

3

1.1；腹板箍筋均

采用双肢φ12。

持久状况正常使用极限状态计算

4.5.1抗裂验算

1）正截面抗裂（作用短期效应组合）

永久荷载作用为标准值效应与可变作用频遇值效应组合,其效应组

合表达式为

1

11

mn

sdGikjQjk

ij

SSS



《通规》4.1.7-1式。

在荷载短期效应组合下，A类预应力混凝土构件拉应力应满足

0.7

ltpctk

f。短期效应组合下主要控制截面的应力情况详见下表：

抗裂验算短期效应组合下主要控制截面正应力（MPa）表4-3

梁位截面位置

规范容许

值0.7

tk

f

边跨跨中

边跨负弯

矩张拉处

（L/4点）

中支点

中跨负弯

矩张拉处

（L/4点）

中跨跨中

边梁

上缘最小

下缘最小

中梁

上缘最小

下缘最小

2）正截面抗裂（作用长期效应组合）

永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合

表达式为：2n

ldGik2jjk

i1j1

SSS

Q





《通规》4.1.7-2式。

根据《预规》第6.3.1条注（1），上式仅考虑结构自重和直接施加于桥

上的活荷载产生的效应组合，不考虑间接施加于桥上的其他作用效应。

在荷载长期效应组合下，A类预应力混凝土构件拉应力应满足

0

ltpc

。长期效应组合下主要控制截面的应力情况详见下表：

抗裂验算长期效应组合下主要控制截面正应力（MPa）表4-4

梁位截面位置

规范容许

值

边跨跨中

边跨负弯

矩张拉处

（L/4点）

中支点

中跨负弯

矩张拉处

（L/4点）

中跨跨中

边梁

上缘最小

0

下缘最小

中梁

上缘最小

下缘最小

3）斜截面抗裂（作用短期效应组合）

作用短期效应组合（组合式同前）下，A类预应力混凝土构件主拉

应力应满足0.5

tptk

f。主要控制截面的主拉应力情况详见下表：

抗裂验算短期效应组合下主要控制截面主拉应力（MPa）表4-5

梁位

规范容许

值

0.5

tk

f

边跨腹板

变厚处

中支点

中跨腹板

变厚处

负弯矩张拉

处（L/4点）

边梁

中梁

主拉应力最大值只出现在中支点现浇段下缘，系因最小拉应力引起，

而腹板中段主拉应力均小于0.5

tk

f，故在中支点下缘加配普通钢筋。

4.5.2挠度验算

主梁按A类预应力混凝土构件设计，按《预规》6.5.2条规定，截面

刚度取为：

00

0.95

c

BEI。当采用C40～C80混凝土时，长期增长系数

1.45~1.35



，C50内插得1.425



。计算预加力引起的反拱值时，截面

刚度取为：

00c

BEI，长期增长系数取用。挠度验算见下表（表中挠度以

向下为正）：

单项荷载位移(mm)表4-6

梁位恒载预加力

支座

沉降1

支座

沉降2

温升温降

汽车最

大

汽车最

小

边梁

边跨

中跨

中梁

边跨

中跨

挠度验算表（mm）表4-7

梁位

短期效应

组合挠度

d

f

d

f





消除自重

长期挠度

q

f

消除自重

长期挠度

允许值

/600l

预加力引

起长期挠

度

y

f

长期上拱值

yd

ff





边梁

边跨

50

中跨

50

中梁

边跨

50

中跨

50

表中结果表明：在消除结构自重产生的长期挠度后主梁最大挠度

/600l，预应力长期反拱值大于荷载短期效应组合计算的长期挠度，

可不设预拱度。为避免预制梁上拱值太大影响铺装层厚度，主梁应设

置反预拱，反预拱值设置见下表

反预拱值设置表（mm）表4-8

梁位预制梁反拱值反预拱

存梁1天存梁30天存梁60天

建议值

边梁

边跨

17

（向下）

中跨

中梁

边跨

中跨

表中预制梁反拱值按混凝土标准强度为C50的90%考虑，即相当于

采用C45的弹性模量计算。

持久状况和短暂状况构件应力计算

4.6.1使用阶段正截面法向应力计算

按《预规》第条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。

1）受压区混凝土的最大压应力

对未开裂构件

kcptck

0.5f1.62MPa——《预规》7.1.5-1式

作用标准值组合，汽车荷载考虑冲击系数下，主要控制截面的混凝

土正应力情况详见下表。

持久状况应力计算主要控制截面正应力（MPa）表4-9

梁位截面位置

规范容许

值

边跨跨中

边跨腹板

变厚处

中支点

中跨腹板

变厚处

中跨跨中

边梁

上缘

最大

下缘

中梁

上缘

下缘

2）受拉区预应力钢筋的最大拉应力

对未开裂构件

PepPk

0.65f1209()MPa——《预规》7.1.5-2式

作用标准值组合，汽车荷载考虑冲击系数下，受拉区预应力钢筋的

最大拉应力情况详见下表。

持久状况应力计算预应力钢筋的最大拉应力（MPa）表4-10

梁位规范容许值正弯矩束负弯矩束

边梁

中梁

4.6.2使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算

1）混凝土的主压应力

按《预规》第7.1.6条规定：混凝土的主压应力应符合:

0.619.44

cpck

fMPa，主要控制截面的混凝土主压应力情况详见下表。

持久状况应力计算主要控制截面主压应力（MPa）表4-11

梁位

规范容许

值

边跨跨中

边跨腹板

变厚处

中支点

中跨腹板

变厚处

中跨跨中

边梁

中梁

2）混凝土的主拉应力

主要控制截面的混凝土主拉应力情况详见下表：

持久状况应力计算主要控制截面主拉应力（MPa）表4-12

梁位

规范容许

值

边跨腹板

变厚处

中支点

中跨腹板

变厚处

中跨负弯

矩张拉处

（L/4点）

边梁

中梁

表中数值表明：除中支点截面外，其他各截面主拉应力均满足

tpck

0.5f，箍筋仅按构造要求设置，采用φ12箍筋，则要求箍筋间距支

点断面2

V

212/4

754

0.12%250

sv

sv

A

Smm

b











，跨中断面2

V

212/4

1047

0.12%180

sv

sv

A

Smm

b











，

按《预规》第9.3.13条规定支点至一倍梁高范围内箍筋间距采用100mm；

其他梁段箍筋间距不大于所箍箍筋直径的15倍，即15×16＝240mm，

现取200mm。中支点截面

tpck

0.5f，箍筋间距

2

V

33512/42

144

2.1250

sksv

tp

fA

Smm

b











，现箍筋间距采用100mm，满足要求。

4.6.3施工阶段应力验算

预应力混凝土受弯构件在预施应力和构件自重等施工荷载作用下截

面边缘混凝土的法向应力按《预规》第7.2.8条规定

1）压应力'

cc

0.7

ck

f



施工阶段由预制梁单独受力，张拉钢束时，混凝土标准强度为C50

的90%考虑，即相当于C45'29.6

ck

fMPa。各施工阶段主要控制截面压

应力统计最大值见下表：

施工阶段主要控制截面最大压应力（MPa）表4-13

梁位截面位置

规范容许

值

边跨跨中

边跨腹板

变厚处

中支点

中跨腹板

变厚处

中跨跨中

边梁

上缘

最大

下缘

中梁

上缘

下缘

2）拉应力

各施工阶段主要控制截面拉应力统计最小值见下表：

施工阶段主要控制截面最小拉应力（MPa）表4-14

梁位截面位置'0.7

tk

f

边跨跨中

边跨负弯

矩张拉处

（L/4点）

中支点

中跨负弯

矩张拉处

（L/4点）

中跨跨中

边梁

上缘

最小

下缘

中梁

上缘

下缘

表中拉应力均满足'0.71.757t

cttk

fMPa，预拉区只需按配筋率不小

于％配置纵向钢筋，配筋面积620.2%1.4860.2%102972

g

AAmm。

中支点下缘配筋计算

经以上计算，除主梁中支点下缘主拉应力略大外，结构其他各项

指标均满足规范相关要求。中支点下缘未配预应力钢束，故按钢筋混

凝土构件设计。主梁按极限承载能力计算时，支点处不产生正弯矩，

应力计算时下缘拉应力也未超出规范要求，因而按最小配筋率％进行

配筋，需配筋面积22972

g

Amm。

支点反力计算

各单项作用产生的支点反力标准值列表如下：

单项作用支点反力（KN）表4-15

梁位

作用

边梁中梁

端支点中支点端支点中支点

自重

最大

最小

公路-Ⅰ级

最大

最小

支座不均

匀沉降

最大

最小

梯度温差

最大

最小

注：1、表中自重、支座不均匀沉降、梯度温度反力值为单片梁支反力。

2、公路-Ⅰ级反力值为一列车反力值，未计冲击作用，计冲击力时，

表列值乘1，即。

其他

1）构造配筋

按《预规》第9.1.12条规定，部分预应力混凝土受弯构件中普通受

拉钢筋的截面面积，不应小于

0

0.003bh，则

跨中下缘需配20.672

g

Amm

中

；

支点上、下缘各需配20.318

g

Amm

中

2）结构离散图、施工流程图及各作用组合下最大、最小正应力图见附

图。

5桥面板配筋计算

荷载标准值计算（弯矩）

根据《预规》第4.1.2条，计算弯矩时，计算跨径可取两肋间的净距

加板厚，但不大于两肋中心之间的距离。桥面板计算断面见下图（单位

mm）：

5.1.1预制箱内桥面板弯矩计算

1）计算跨径和模型：

计算跨径L5mm，计算模型如下（单位mm）：

2）车轮荷载分布宽度

a、平行于板跨径方向

1

26002180960bbhmm

b、垂直于板跨径方向单个车轮在板的跨径中部时

1

149522

(2)(2002180)1

3333

l

aahmmlmm

中

所以1058amm

中

。

c、垂直于板跨径方向单个车轮在板的支点时

1

(2)(2002180)180740aahtmm

支

d、支点向跨中的过渡距离

()/2(1058740)/2159xaamm

中支

3）每米板宽跨中截面弯矩

a、板自重及铺装产生的跨中弯矩

G

M

板自重集度：

1

260.184.68/grhkNm，'

1

260.256.5/grhkNm

铺装集度：

2

240.1250.084.4/grhkNm

因'

11

gg对弯矩、剪力影响很小，可忽略，板自重弯矩按集度

1

g均布

考虑，以下均按此处理。板自重及铺装产生的跨中弯矩为：

22

11

(4.684.4)1.4952.54.

88G

MglkNm

b、车轮荷载产生的跨中弯矩

Q

M

因27960lxmmmm，所以车轮荷载分布宽度均取

a

中

，则车轮局部分布荷载强度为：

2

(/2)140/2

68.9/

1.0580.96

p

qkNm

ab





汽车荷载产生的弯矩为：

68.90.961.4950.96

(1)(2)1.3(2)21.82.

881.495Q

qblb

MkNm

l







不计冲击力16.78.

Q

MKNm

5.1.2现浇段桥面板弯矩计算

1）计算跨径和模型：

计算跨径L2mm，计算模型如下（单位mm）：

2）车轮荷载分布宽度

a、平行于板跨径方向

1

26002180960bbhmm

b、垂直于板跨径方向单个车轮在板的跨径中部时

1

190522

(2)(2002180)0

3333

l

aahmmlmm

中

所以1270amm

中

。

c、垂直于板跨径方向单个车轮在板的支点时

1

(2)(2002180)180740aahtmm

支

d、支点向跨中的过渡距离

()/2(1270740)/2265xaamm

中支

3）每米板宽跨中截面弯矩

a、板自重及铺装产生的跨中弯矩

G

M

板自重集度：

1

260.184.68/grhkNm

板自重产生的跨中弯矩为：22

11

11

'4.6810.59.

88G

MglkNm

板自重产生的支点弯矩为：'22

11

11

(')4.68(1.9051)0.48.

88G

MgllkNm

（其中'l为现浇湿接缝宽）

铺装集度：

2

240.1250.084.4/grhkNm

铺装产生的跨中弯矩为：22

22

11

4.41.9052.0.

88G

MglkNm

b、车轮荷载产生的跨中弯矩

Q

M

因2190lxmmmm，所以车轮荷载分布宽度均取

a

中

，则车轮局部分布荷载强度为：

2

(/2)140/2

57.4/

1.270.96

p

qkNm

ab





汽车荷载产生的弯矩为：

57.40.961.9050.96

(1)(2)1.3(2)25.52.

881.905Q

qblb

MkNm

l







不计冲击力19.63.

Q

MKNm

5.1.3悬臂段桥面板弯矩计算

1）计算跨径和模型：

L3813mm，计算模型如下（单位mm）：

2）车轮荷载分布宽度

a、平行于板跨径方向

1

26002180960bbhmm

b、垂直于板跨径方向

813500500(6002180)/2mmx〔〕=293

1

(2)2(2002180)22931146aahxmm

3）每米板宽悬臂根部截面弯矩

a、板自重、铺装及护栏产生的悬臂根部弯矩

G

M

板自重集度：

1

260.184.68/grhkNm，'

1

260.256.5/grhkNm。

铺装集度：

2

250.08240.14.4/grhkNm

护栏集度：

3

0.35/0.52517.5/gkNm

板自重产生的悬臂弯矩为：'22

111

11

()(4.686.5)0.8131.85.

44G

MgglkNm

铺装产生的悬臂弯矩为：22

22

11

(0.5)4.4(0.8330.5)0.24.

22G

MglkNm

护栏产生的悬臂弯矩为：

33

10.51

0.5()17.50.5(0.8330.25)2.55.

222G

MglkNm

b、车轮荷载产生的悬臂根部弯矩

Q

M

车轮局部分布荷载强度为：

2

(/2)140/2

63.6/

1.1460.96

p

qkNm

ab





汽车荷载产生的弯矩为：

2263.60.293

(1)1.33.55.

22Q

qx

MkNm





不计冲击力2.73.

Q

MKNm

c、汽车撞击产生的悬臂弯矩

Z

M

防撞等级为PL2时，撞击力P＝200KN，按4m宽护栏均布，则产生

的悬臂弯矩200/4(0.760.180.25/2)53.25.

Z

MKNm

防撞等级为PL3时，撞击力P＝360KN，按4m宽护栏均布，则产生

的悬臂弯矩360/4(0.6350.180.35/20.25/2)100.35.

Z

MKNm

4）每米板宽护栏内侧截面弯矩

a、板自重及护栏产生的护栏内侧截面弯矩

G

M

板自重集度：

1

260.184.68/grhkNm，'

1

260.2235.8/grhkNm。

护栏集度：

3

0.35/0.52517.5/gkNm

板自重产生的悬臂弯矩为：'22

111

11

()(4.685.8)0.50.66.

44G

MgglkNm

护栏产生的悬臂弯矩为：2

33

11

0.517.50.252.19.

22G

MgkNm

b、汽车撞击产生的护栏内侧截面弯矩

Z

M

防撞等级为PL2时，撞击力P＝200KN，按4m宽护栏均布，则产生

的悬臂弯矩200/4(0.760.180.223/2)52.58.

Z

MKNm

防撞等级为PL3时，撞击力P＝360KN，按4m宽护栏均布，则产生

的悬臂弯矩360/4(0.6350.180.35/20.223/2)99.14.

Z

MKNm

荷载标准值计算（支点剪力）

5.2.1预制箱内桥面板支点剪力计算

1）桥面铺装及板自重

1.4950.18

(4.684.4)5.97

2G

VkN





2）车轮靠肋布置，局部分布强度为

'2

/2140

95.5/

20.740.96

p

qkNm

ab





159cxmm

1.4950.180.96/20.1591.4950.180.159/3

1.3[68.90.96(95.568.9)

1.4950.1821.4950.18

1.3(2.03)57.24

Q

V

kN









]

42.00

不计冲击力44.03

Q

VkN。

5.2.2现浇段桥面板支点剪力计算

1）桥面铺装及板自重

1.9050.18

(4.684.4)7.83

2G

VkN





2）车轮靠肋布置，局部分布强度为

'2

/2140

95.5/

20.740.96

p

qkNm

ab





265cxmm

1.9050.180.96/20.2651.9050.180.265/3

1.3[57.40.96(95.557.4)

1.9050.1821.9050.18

1.3(4.79)

Q

V

kN









]

39.77＝57.93

不计冲击力44.56

Q

VkN。

5.2.3悬臂段桥面板支点剪力计算

1）悬臂根部

a、桥面铺装、板自重及护栏

4.686.5

0.8134.4(0.8130.5)17.50.514.67

2G

VkN





b、车轮荷载

1.363.60.29324.23

Q

VkN

不计冲击力18.63

Q

VkN

2）护栏内侧（板自重及护栏）

4.685.8

0.517.50.511.37

2G

VkN





持久状况承载能力极限状态计算

5.3.1预制箱内桥面板承载能力极限状态计算

1）正截面抗弯承载力

板厚与梁肋高度比为

181

0.127

160184





，按《预规》第4.1.2条弯矩

计算简化为：支点弯矩取

0

0.7MM，跨中弯矩取

0

0.5MM。

a、支点弯矩及配筋

00

()1.1(1.20.72.541.40.721.82)25.87.

dGGQQ

MMMkNm支

0

18015090/346.5213.5hmm（）

6

22

0

00

2

225.8710

213.5213.55.5

22.41000

d

cd

M

xhhmm

fb







2

10005.522.4

440

280S

Amm





每延米板需配22412452440mmmm

根据《预规》第9.1.12条，受弯构件一侧受拉钢筋的配筋百分率不

应小于45/451.83/2800.2940.2

tdsd

ff，按％的配筋率需要配筋面积

20.294%1000213.5628

S

Amm，需配22612678628mmmm。以下横桥

向构造配筋均按2612678mm配置。

b、跨中弯矩及配筋

00

()1.1(1.20.52.541.40.521.82)18.48.

dGGQQ

MMMkNm中

0

18046.5133.5hmm

6

22

0

00

2

218.4810

133.5133.56.3

22.41000

d

cd

M

xhhmm

fb







2

10006.322.4

504

280S

Amm





每延米板需配22512565504mmmm，构造配筋2612678mm。

2）斜截面抗剪承载力

a、荷载效应组合计算

00

()1.1(1.25.971.457.24)96.0

dGGQQ

VVVkN

b、截面尺寸验算

0,

3

0

1051.0hbfV

kcud

——《桥规》5.2.9

则3

0

0.511.5481.496.0

d

kNVkN

c、截面要不要进行抗剪承载力的验算

02

3

0

105.0hbfV

tdd

——《桥规》5.2.10

则30.51011.831000133.5122.296.0kNkN

截面满足极限状态抗剪承载力要求。

5.3.2现浇段桥面板承载能力极限状态计算

1）正截面抗弯承载力

板厚与梁肋高度比为

181

0.127

160184





，按《桥规》第4.1.2条二期

恒载及汽车弯矩计算简化为：支点弯矩取

0

0.7MM，跨中弯矩取

0

0.5MM。

a、支点弯矩及配筋

00

()

1.11.2(0.480.72.0)1.40.725.5230.0.

dGGQQ

MMM

kNm





支

〔〕

0

18020090/446.5206hmm（）

6

22

0

00

2

230.010

2062066.6

22.41000

d

cd

M

xhhmm

fb







2

10006.622.4

528

280S

Amm





每延米板需配22512565528mmmm，构造配筋2612678mm。

b、跨中弯矩及配筋

00

()

1.11.20.590.52.01.40.525.5221.75.

dGGQQ

MMM

kNm





中

〔（）〕

0

18046.5133.5hmm

6

22

0

00

2

221.7510

133.5133.57.5

22.41000

d

cd

M

xhhmm

fb







2

10007.522.4

600

280S

Amm





每延米板需配22612678600mmmm。

2）斜截面抗剪承载力

a、荷载效应组合计算

00

()1.1(1.27.831.457.93)99.5

dGGQQ

VVVkN

b、截面尺寸验算

0,

3

0

1051.0hbfV

kcud

——《桥规》5.2.9

则3

0

0.511.5481.499.5

d

kNVkN

c、截面要不要进行抗剪承载力的验算

02

3

0

105.0hbfV

tdd

——《桥规》5.2.10

则30.51011.831000133.5122.299.5kNkN

截面满足极限状态抗剪承载力要求。

5.3.3悬臂段桥面板承载能力极限状态计算

1）正截面抗弯承载力

a、基本组合下弯矩及配筋

*悬臂根部

00

()

1.11.21.850.242.1911.12.

dGGQQ

MMM

kNm



〔（）+1.43.55〕

0

25046.5203.5hmm

6

22

0

00

2

211.1210

203.5203.52.45

22.41000

d

cd

M

xhhmm

fb







2

10002.4522.4

196

280S

Amm





每延米板需配22212226196mmmm，构造配筋2612678mm。

*护栏内侧截面

00

()

1.11.20.662.193.76.

dGG

MM

kNm



（）

0

22346.5176.5hmm

6

22

0

00

2

23.7610

176.5176.50.95

22.41000

d

cd

M

xhhmm

fb







2

10000.9522.4

76

280S

Amm





每延米板需配2211211376mmmm，构造配筋2612678mm。

b、偶然组合下弯矩及配筋（防撞等级PL2）

*悬臂根部

00Z

()

1.11.850.242.1953.2563.28.

dG

MMM

kNm



（）

0

25046.5203.5hmm

6

22

0

00

2

263.2810

203.5203.514.4

22.41000

d

cd

M

xhhmm

fb







2

100014.422.4

1152

280S

Amm





每延米板需配222mmmm

*护栏内侧截面

00Z

()

1.10.662.1952.5860.97.

dG

MMM

kNm



（）

0

22346.5176.5hmm

6

22

0

00

2

260.9710

176.5176.516.2

22.41000

d

cd

M

xhhmm

fb







2

100016.222.4

1296

280S

Amm





每延米板需配226mmmm

c、偶然组合下弯矩及配筋（防撞等级PL3）

*悬臂根部

00Z

()

1.11.850.242.19100.35115.1.

dG

MMM

kNm



（）

0

25046.5203.5hmm

6

22

0

00

2

2115.110

203.5203.527.0

22.41000

d

cd

M

xhhmm

fb







2

100027.022.4

2160

280S

Amm





每延米板需配222mmmm

*护栏内侧截面

00Z

()

1.10.662.19100.35113.5.

dG

MMM

kNm



（）

0

22346.5176.5hmm

6

22

0

00

2

2113.510

176.5176.531.5

22.41000

d

cd

M

xhhmm

fb







2

100031.522.4

2520

280S

Amm





每延米板需配22231226012520mmmm

偶然组合下配筋与护栏防撞等级有关，因而在箱梁配筋时只考虑基

本组合的作用，偶然组合下配筋建议在护栏设计时考虑。

2）斜截面抗剪承载力

a、荷载效应组合计算

*悬臂根部

00

()1.11.248.05

dGGQQ

VVVkN（14.67+1.418.63）

*护栏内侧截面

00

()1.11.215.01

dGGQQ

VVVkN（11.37）

b、截面尺寸验算

0,

3

0

1051.0hbfV

kcud

——《桥规》5.2.9

则3

0

0.511.5636.548.05

d

kNVkN

c、截面要不要进行抗剪承载力的验算

02

3

0

105.0hbfV

tdd

——《桥规》5.2.10

则30.51011.831000176.5161.548.05kNkN

截面满足极限状态抗剪承载力要求。

持久状况抗裂计算

5.4.1预制箱内桥面板抗裂计算

1）支点弯矩及裂缝验算

荷载短期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：

0.70.72.540.70.716.7810.0.

sGQ

MMMkNm

荷载长期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：

0.40.72.540.40.716.786.48.

lGQ

MMMKNm

每延米板按配筋2612678mm进行计算，则纵向受拉钢筋的应力:

6

0

10.010

MPa

0.870.87678213.5

s

ss

s

M

Ah









＝＝79.4

截面最大裂缝宽度:

123

5

30

()

0.2810

79.43012

11.3241.15()0.0750.2

2100.28100.006

ss

fk

s

d

WCCC

E

mmmm

















式中C

1——带肋钢筋，取C1＝1；

2

6.48

10.510.51.324

10.0

l

s

M

C

M

；

15.1

3

C；

MpaE

s

5102。

678

0.00320.006

1000213.5





＝取0.006

配筋满足抗裂要求。

2）跨中弯矩及裂缝验算

荷载短期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：

0.70.52.540.70.516.787.14.

sGQ

MMMkNm

荷载长期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：

0.40.52.540.40.516.784.63.

lGQ

MMMKNm

每延米板按配筋2612678mm进行计算，则纵向受拉钢筋的应力:

6

0

7.1410

MPa

0.870.87678133.5

s

ss

s

M

Ah









＝＝90.7

截面最大裂缝宽度:

123

5

30

()

0.2810

90.73012

11.3241.15()0.0850.2

2100.28100.006

ss

fk

s

d

WCCC

E

mmmm

















式中C

1——带肋钢筋，取C1＝1；

2

4.63

10.510.51.324

7.14

l

s

M

C

M

；

15.1

3

C；

MpaE

s

5102;

678

0.00510.006

1000133.5





＝,取0.006。

配筋满足抗裂要求。

5.4.2现浇段桥面板抗裂计算

1）支点弯矩及裂缝验算

荷载短期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：

0.70.480.72.00.70.719.6311.5.

sGQ

MMMkNm

荷载长期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：

0.40.480.72.00.40.719.637.38.

lGQ

MMMKNm

每延米板按配筋2612678mm进行计算，则纵向受拉钢筋的应力:

6

0

11.510

MPa

0.870.87678206

s

ss

s

M

Ah









＝＝94.6

截面最大裂缝宽度:

123

5

30

()

0.2810

94.63012

11.3211.15()0.0770.2

2100.28100.006

ss

fk

s

d

WCCC

E

mmmm

















式中C

1——带肋钢筋，取C1＝1；

2

7.38

10.510.51.321

11.5

l

s

M

C

M

；

15.1

3

C；

MpaE

s

5102。

678

0.00330.006

1000206





＝取0.006

配筋满足抗裂要求。

2）跨中弯矩及裂缝验算

荷载短期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：

0.70.590.52.00.70.519.638.46.

sGQ

MMMkNm

荷载长期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：

0.40.590.52.00.40.519.635.52.

lGQ

MMMKNm

每延米板按配筋2612678mm进行计算，则纵向受拉钢筋的应力:

6

0

8.4610

MPa

0.870.87678133.5

s

ss

s

M

Ah









＝＝107.4

截面最大裂缝宽度:

123

5

30

()

0.2810

107.43012

11.3261.15()0.1010.2

2100.28100.006

ss

fk

s

d

WCCC

E

mmmm

















式中C

1——带肋钢筋，取C1＝1；

2

5.52

10.510.51.326

8.46

l

s

M

C

M

；

15.1

3

C；

MpaE

s

5102;

678

0.00510.006

1000133.5





＝,取0.006。

配筋满足抗裂要求。

5.4.3悬臂段桥面板抗裂计算

1）悬臂根部弯矩及裂缝验算

荷载短期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：

0.71.850.242.550.72.736.55.

sGQ

MMMkNm

荷载长期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：

0.41.850.242.550.42.735.73.

lGQ

MMMKNm

每延米板按配筋2612678mm进行计算，则纵向受拉钢筋的应力:

6

0

6.5510

MPa

0.870.87678203.5

s

ss

s

M

Ah









＝＝54.6

截面最大裂缝宽度:

123

5

30

()

0.2810

54.63012

11.4371.15()0.0560.2

2100.28100.006

ss

fk

s

d

WCCC

E

mmmm

















式中C

1——带肋钢筋，取C1＝1；

2

5.73

10.510.51.437

6.55

l

s

M

C

M

；

15.1

3

C；

MpaE

s

5102。

678

0.00330.006

1000203.5





＝取0.006

配筋满足抗裂要求。

2）护栏内侧截面弯矩及裂缝验算

荷载短期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：

0.662.192.85.

sG

MMkNm

荷载长期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：

s

2.85.

l

MMKNm

每延米板按配筋2612678mm进行计算，则纵向受拉钢筋的应力:

6

0

2.8510

MPa

0.870.87678176.5

s

ss

s

M

Ah









＝＝27.4

截面最大裂缝宽度:

123

5

30

()

0.2810

27.43012

11.51.15()0.030.2

2100.28100.006

ss

fk

s

d

WCCC

E

mmmm

















式中C

1——带肋钢筋，取C1＝1；

2

10.510.51.5l

s

M

C

M

；

15.1

3

C；

MpaE

s

5102。

678

0.00380.006

1000176.5





＝取0.006

配筋满足抗裂要求。

6横梁计算

跨中横隔板计算

横隔板的计算采用刚接梁法，由上述刚接梁法计算荷载横向分布系

数知刚度参数0.0735，0.021。

1）影响线坐标计算

参见公路桥涵设计手册《梁桥》上册”人民交通出版社,由表2-3-9

查出断面1-1和断面2-2横向弯矩影响线坐标值如下：

断面1-1弯矩影响线坐标计算表表6-1

γ

β＝β＝

11-123411-1234

一次

内插

γ＝

二次内插

β＝

11-1234

γ＝

断面2-2弯矩影响线坐标计算表表6-2

γ

β＝β＝

122-234122-234

一次

内插

γ＝

二次内插

β＝

122-234

γ＝

2）弯矩标准值计算

汽车荷载采用车道荷载，计算跨径L=30m，则

360180

180(305)280

505K

P







KN

跨中横梁纵、横向布载见下图：

汽车所属p值为：

2

2280

18.67/

30

k

p

p

pKNm

l





4

410.5

13.37/k

q

q

pKNm







本桥只有跨中一道横隔板，箱梁翼缘板悬臂长

1

0.863dm，因此

*断面1-1

11

0.45(0.0120.4840.2440.071)/2

0.8630.453018.670.40688.3.

pp

Mdlp

KNm





11

0.45(0.0120.4840.2440.071)/2

0.8630.453013.370.40663.2.

qq

Mdlp

KNm





111

88.363.2151.5.

pq

MMMKNm

计冲击力

1



*断面2-2

21

0.45(0.0290.2520.5340.155)/2

0.8630.453018.670.485105.5.

pp

Mdlp

KNm





21

0.45(0.0290.2520.5340.155)/2

0.8630.453013.370.48575.5.

qq

Mdlp

KNm





222

105.575.5181.0.

pq

MMMKNm

计冲击力

2



3）承载能力极限状态计算

断面2-2控制设计，则弯矩设计值为：

00

()1.1219.0337.3.

dQQ

MMkNm1.4

跨中横梁翼缘有效分布宽度''120.2120.182.36

ff

bbhm，因此计

算采用以下断面（单位mm）：

先按宽为'2.36

f

bm的矩形截面计算如下：

0

1500511449hmm

6

22

0

00

2

2337.310

144914494.41

22.42360

d

cd

M

xhhmm

fb







计算表明受压区在顶板范围内，所以按宽为'2.36

f

bm的矩形截面计

算正确。受拉区需钢筋面积为：

2

23604.4122.4

833

280S

Amm





配22320942833mmmm。

构造配筋20.294%1449200852

S

Amm,22320942852mmmm。

4）抗裂计算

荷载短期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：

q

0.71810.7126.7.

s

MMkNm

荷载长期效应组合弯矩计算值（汽车不计冲击力）：

q

0.41810.472.4.

l

MMkNm

受拉区按2320942mm进行计算，则纵向受拉钢筋的应力:

6

0

126.710

MPa

0.870.879421449

s

ss

s

M

Ah









＝＝106.7

截面最大裂缝宽度:

123

5

30

()

0.2810

106.73012

11.2861.15()0.0970.2

2100.28100.006

ss

fk

s

d

WCCC

E

mmmm

















式中C

1——带肋钢筋，取C1＝1；

2

72.4

10.510.51.286

126.7

l

s

M

C

M

；

15.1

3

C；

MpaE

s

5102。

942

0.00330.006

2001449





＝取0.006

配筋满足抗裂要求。

端横梁、中横梁计算

端横梁、中横梁可偏安全地采用跨中横隔板的计算弯矩控制设计，

因此只需构造配筋。构造配筋为：

端横梁：20.294%

S

Amm,2232211401023mmmm

中横梁：20.294%

S

Amm,2252015711432mmmm

附图